污水处理硫化铁怎么去除

❶ 曝气生物滤池处理工业综合废水提标改造技术研究

针对曝气生物滤池工艺不具备脱氮除磷功能，特别是在处理工业综合废水时出水不能稳定达标排放的问题，提出了“化学除磷+气浮除油+水孙局解酸化+前置反硝化曝气生物滤池”的全流程处理工艺，并通过中试研究对处理流程以及各个处理单元运行参数进行了优化，在水解酸化2.0h，投加混凝剂硫化铁量为40.0mg/L，气浮溶气压力3.5kg/cm2，AO池125%回流比，水力停留时间为20.0min的条件下，其出水达到国家一级A排放标准的要求。并对升级改造的建设和运行费用进行了核算，为同类污水处理厂的升级改造工程提供理论依据和数据支持。
1前言
辽河流域的浑河中部城市群是辽宁乃至东北老工业区振兴的核心区域，随着工业化并模进程的高速发展，流域内工业园区正在蓬勃兴起，随之产生了大量工业综合废水。该类废水经园区内处理后，仍含有大量极难降解的有机污染物，水质可生化性极差，给所汇入的城镇污水处理厂带来较大的处理难度并造成干扰，直接导致出水不达标的问题[1~3]。与此同时，流域水环境质量改善的需求对污水处理厂出水提出了更加严格的要求，根据辽宁省环保局与辽宁省质量技术监督局联合颁布的《辽宁省污水综合排放标准》的要求，市级以上污水处理厂出水COD(chemicaloxygendemand)、NH3-N(氨氮)和TN(总氮)的浓度要达到国家一级A排放标准，故污水厂目前亟需结合现有处理工艺进行升级改造研究，实现工业综合废水的达标排放[4~8]。
曝气生物滤池工艺由于其占地面积小、处理效果好等特点，在辽河流域内的污水处理厂尚占有一定的比例，出水基本达到二级排放标准，但随着难降解工业综合废水的汇入，导致滤池板结堵塞、生物膜脱落等现象的产生。针对工业综合废水存在的问题和曝气生物滤池的特点，进行了水解酸化和气浮除油的预处理研究，以及化学除磷和前置反硝化深度脱氮研究，使其出水达到一级A排放标准，为该类污水厂的升级改造提供理论依据和数据支持[9～13]。
2试验装置与试验方法
2.1试验水质
该研究选取沈阳市铁西区某污水处理厂，该污水厂日处理水量40万t，其中60%以上的进水为工业综合废水。如表1所示，从污水处理厂的进水水质指标来看，其有机污染物和固体悬浮物(SS)浓度都比较高，经过水厂现有的两级曝气生物滤池工艺处理，出水基本上能够达到国家二级排放标准，但对比一级A标准，一方面需要进一步去除水中的COD、SS和NH3-N;另一方面还需要增加脱氮除磷的功能。
2.2试验装置
针对工业综合废水的特性以及污水处理厂现有工艺特点，设计了深度处理的全流程工艺，中试装置主要包括混凝池、气浮池、水解沉淀池和前置反硝化曝气生物滤池4个处理单元。
如图1所示，其中絮凝池柱高1.6m，直径0.6m，原水和混凝剂溶液均从距底部1.2m处注入，内设JJ-1大功率电动搅拌器，使原水和混凝剂充分混合，以去除原水中的SS和TP;溶药池采用相同设计参数，同样使用搅拌器使固体混凝剂充分溶解为液状，并由蠕动泵注入絮凝池;气浮池接触室高2.2m，直径0.12m，分离室高2.4m，直径0.32m，加入混凝剂的原水使用DP-130高压隔膜泵、与空气充分混合的回流液使用尼克尼20FPD04Z气液混合泵从接触室底部共同注入，经分离室将其中的泡沫残渣去除，并从顶部平台排出;水解沉淀池柱高4.5m，直径0.5m，盛装厌氧污泥，污水从底部注入，经污泥层去除部分SS和COD;前置反硝化曝气生物滤池使用柱高4.3m，直径0.5m的有机玻璃滤柱填装火山岩滤料，滤柱中的火山岩滤料粒径分别为6～8mm、4～6mm和3～5mm，其中承托层高0.3m，滤料高4.0m，水面超高1.0m，设计三级生物滤柱分别为反硝化DN池、氧化硝化CN池和硝化N池，即分别进行反硝化、氧化和硝化反应，对污水中的TN、COD和NH3-N进行生化去除，CN池和N池使用空压机进行曝气，三级滤柱均采用向上流方式，使用高压隔膜泵从底部注水。中试装置日处理水量2t。
2.3水质分析方法
TN的测试采用过硫酸钾氧化法，NH3-N的测试采用纳氏试剂比色法，硝酸盐氮的测试采用麝香草酚分光光度法，亚硝酸盐氮的测试采用N(-1-奈基)-乙二胺分光光度法，COD的测试采用重铬酸钾法，DO(溶解氧)的测试使用溶解氧快速测定仪[14]。
3试验结则蔽让果与分析
3.1运行参数优化
3.1.1水解酸化预处理
水解酸化单元的作用是在进一步去除水中COD和SS浓度的同时，提高水质的可生化性[15~17]，其主要控制参数为HRT(水力停留时间)。现通过对进出水COD、SS浓度以及BOD/COD的检测与分析优化HRT。
如图2所示，当HRT在2.0h以下时，COD的去除率不足30.0%，由于时间较短，这部分去除的主要是水中悬浮状COD。而随着HRT的逐渐提高，水中难降解有机污染物在水解和发酵细菌的作用下，转化为单糖、氨基酸、脂肪酸等小分子、易降解的有机物[18~20]，COD的去除率也不断升高，达到50%以上。随着出水COD浓度的不断下降，出水BOD的浓度也随之下降，但由于工业废水中的难降解有机物浓度所在比例较高，出水COD浓度下降的速率要高于出水BOD浓度下降的速率，出水BOD/COD的比值也随之升高。如图3所示，进水BOD/COD的值基本在0.3～0.4，当HRT大于2.0h时，出水BOD/COD的值升至0.4以上。而当HRT大于4.0h时，水中的难降解有机物已完成水解，出水COD的去除率变化不大，BOD/COD的值也开始回落。所以，当HRT介于2.0～4.0h时，出水BOD/COD的值保持在0.4以上，属于较易进行生化处理的范围，有助于后续生物滤池的进一步处理。考虑到在流量不变的条件下，构筑物的体积会随着HRT的升高而增大，故确定水解酸化的HRT为2.0h。
此外，水解池对原水中的SS也有较强的去除能力。由于工业综合废水中含有较多的粘渣和悬浮物，虽然通过混凝气浮工艺可以去除50.0%，但出水的SS浓度仍在60.0mg/L，如果这些SS直接进入滤池，将会增加滤池的反冲洗次数。经过水解池厌氧污泥层对水中颗粒物质和胶体物质的截留和吸附作用，出水的SS得到进一步的去除，其浓度基本保持在40.0mg/L以下，去除率在44.0%以上。由于水解池对SS的去除主要是通过截留和吸附作用，故过长的HRT对SS的去除并无明显的效果，所以对于占地面积有限的污水处理厂，水解池在升级改造过程中完全可以取代初沉池，起到初级去除原水中的SS和COD的作用。
3.1.2强化化学除磷
试验选用Al(2SO4)3、聚合氯化铝(PAC)、FeCl3和聚合硫酸铁(PFS)四种常用的混凝剂，通过对原水以及出水中TP浓度的考察，确定使用PFS为强化化学除磷试验的混凝剂，并对其投药量和搅拌时间两个参数进行优化[21~24]。
如图4所示，随着混凝剂PFS投加量的增加，水中TP的浓度不断减少。当投药量达到30.0mg/L时，水中TP的浓度已低于0.5mg/L，去除率达到75.0%以上。根据铁盐除磷的化学方程式可知，每去除1mg的P，需要1.8mg的Fe。原水中TP的浓度在1mg/L至4mg/L，若使出水TP浓度小于0.5mg/L，最多需要12.0mg/L的硫酸铁，以至少40.0%有效成分计算，需要30.0mg/L。考虑水解等因素，最终选定投药量为40.0mg/L，此时的出水TP浓度为0.3mg/L。可以保证出水水质符合一级A排放标准的要求。
确定PFS的投药量后，对搅拌时间进行了优化。在投药量40.0mg/L条件下，改变搅拌时间，测定出水TP浓度。搅拌时间及进出水TP浓度和去除率如图5所示，随着搅拌时间的增长，水中TP的浓度不断减少。时间从5.0min增加到15.0min，水中TP的去除率提高了5.1%，而从15.0min增加到30.0min，去除率仅提高了2.0%，故过长的搅拌时间对TP的去除并无显著的效果，反而会增加额外的能源消耗和构筑物的建筑体积。由于出水TP浓度均小于国家一级A标准要求的0.5mg/L，故从运行成本上考虑，确定最佳搅拌时间为15min。
3.1.3高效气浮除油
原水与混凝剂PFS混合后进入气浮池，目的是将水中造成滤池堵塞的油污以及混凝产生的泡沫残渣去除。气浮池采用加压溶气气浮方式，主要有溶气压力和回流比两个控制参数，通过对进出水含油量的检测分析，优化气浮单元的运行参数[25，26]。溶气压力对油类去除的影响如图6所示，出水含油量随溶气压力的变化趋势可分为三个阶段。
当压力小于2kg/cm2时，气浮形成的气泡粒径还较大，对水中絮状颗粒的去除能力有限。在压力增加到3.5kg/cm2的过程中，随着气泡粒径的减小，气浮的去除能力也有了显著的提高。但此后即便形成气泡的粒径不断减小，出水含油量却不再降低，这说明并非气泡粒径越小气浮效果越好，而是当气泡粒径和水中杂质粒径越接近时效果越好。一般的，气浮工艺的微气泡平均粒径在40.0μm左右，从试验中可以看出，当溶气压力为3.5kg/cm2时就可以取得较好的去除效果，此时出水含油量为2.73mg/L，去除率为84.6%，而过高的溶气压力只会增加动力的输出和电能的消耗。
回流比对含油量的去除影响如图7所示，气浮的去除效果受回流比的影响较大。当回流比低于30%时，由于形成的气泡较少，对水中油类的去除能力较差。当回流比增大到30.0%～50.0%时，气浮的去除效果达到最佳。而当回流比增大到50.0%以上时，去除率却出现下降，经分析认为这是由于水中空气比例过高，微气泡聚合成粒径较大的气泡，导致气浮效果变差。故确定气浮除油的回流比为50.0%，此时出水含油量为3.12mg/L，去除率为82.9%。
3.1.4A/O深度脱氮
脱氮单元采用前置反硝化曝气生物滤池。其控制参数主要有回流比、HRT和曝气量，通过对出水COD、TN、NH3-N和DO的检测，对各个参数进行优化。
回流比是前置反硝化脱氮工艺中最为重要的控制参数，它直接影响水中TN的去除效果。根据中试设计中的BOD负荷和硝化负荷计算以及COD负荷校核，在单池HRT为45.0min，气水比为5∶1的条件下，出水可稳定实现一级A达标排放，首先在50%～250%的范围内对参数回流比进行考察。如图8所示，当回流比从50%增加到150%时，出水TN的浓度在不断下降，TN的去除率也不断提高。这是由于在回流比较低时，水中作为电子受体的硝酸盐不足，影响了反硝化的速率，而随着回流比的升高，有足够的硝酸盐作为电子受体，并利用水中的有机物作为电子供体，在无需外加碳源的条件下，完成反硝化和深度脱氮的目的。但回流比从150%继续升高时，出水TN的浓度却不再继续降低，增加到200%时TN的去除率已呈下降趋势。一方面，随着硝酸盐浓度的不断升高，造成水中的碳源不足进而影响反硝化的进行;另一方面，随着回流比的增加，进入DN池的溶解氧也在增加，而溶解氧可作为电子受体，竞争性的阻碍硝酸盐的还原，同时还将抑制硝酸盐还原酶的形成。由于回流比和HRT越高所需反应池构筑物容积越大，从水厂实际升级改造工程考虑，对100%、125%、150%和175%四个回流比以及各个回流比下出水TN随HRT的变化进行进一步研究。
增加，出水TN的浓度也随之降低，微生物对基质的去除率也越高。但一般的，当HRT增加到20.0min以上时，出水TN浓度的下降趋势以及去除率的增加都变得平缓，而且所需的构筑物体积也在不断增加。为了确保出水TN浓度达到一级A排放标准要求15.0mg/L以下时，选择回流比为125%，HRT为20.0min的参数条件，此时出水TN浓度为12.74mg/L，去除率为67.0%。
溶解氧是维持好氧微生物生长代谢的重要因素，对于曝气生物滤池来说，水中溶解氧的供给，即空压机的曝气量也是主要的能源消耗所在，过低的曝气量将降低微生物的新陈代谢能力;而过高的曝气量一方面会造成经济的浪费，一方面又会导致微生物的活性过度增强，在营养供给不足的情况下，导致生物膜发生自身的氧化分解。试验通过对CN池进水COD浓度以及去除率的监测，对曝气量进行参数优化。如图10所示，随着曝气量的增加，出水COD的浓度随之不断下降，去除率也在不断提高。但在曝气量增加到0.8m3/h时，两项指标的变化都不大，这说明过多的曝气量和溶解氧对于COD的去除已无太大作用，只会增加动力费用。故确定CN池的曝气量为0.8m3/h，此时出水DO浓度在2.5mg/L左右，气水比为4∶1。CN池的出水已有较高的DO浓度，如图11所示，在进入N池后，在较低曝气量的条件下，对水中的NH3-N便有较高的去除率。同出水COD浓度的变化率相似，出水NH3-N浓度也随着曝气量提高而不断降低，为了达到一级A排放标准，确定N池的曝气量为0.6m3/h，此时出水DO浓度在3.0mg/L左右，气水比为3∶1。
3.2技术经济分析
该污水处理厂目前拥有日处理水量4×105t的两级曝气生物滤池一套，单池HRT为45.0min，两级滤池气水比分别为3∶1和4∶1。根据中试研究结果，如采用前置反硝化曝气生物滤池工艺，需要增加125%的回流液，但由于HRT减少至20.0min，根据计算同样可以利用现有两级滤池分别作为CN池和N池，并有少量的富余，只需增加一套前置DN池，以及回流管道，同时还需对水泵和曝气风机设备进行更换，如图12所示。如采用后置反硝化曝气生物滤池工艺，可将现有两级滤池分别作为CN池和N池，另外还需修建一套DN池，以及甲醇投加和储备间，同时要对曝气风机设备进行更换，如图13所示，虚线部分为新建构筑物。
根据中华人民共和国住房和城乡建设部颁布的《全国市政工程投资估算指标》以及辽宁省建筑、安装、市政工程预算定额、费用定额和近年来的同类工程预、决算资料分别对两种工艺流程升级改造的建设成本和运行费用进行估算，如表2所示。
经过经济费用估算，前置反硝化工艺较后置反硝化工艺，在投资总费用方面，由于构筑物建设和设备购置原因要高出1330.12万元;而在年运行费用方面，由于无需外加碳源则要低1915.01万元。即在升级改造完成后第2年，两工艺的建设和运行总费用将会基本持平，此后前置反硝化工艺较之后置反硝化工艺每年将节省大量的运行成本，故从长远考虑，推荐采用前置反硝化作为水厂的深度脱氮工艺。
通过工业综合废水深度处理全流程工艺的中试研究，结合该污水处理厂现有工艺情况，制定了升级改造的工艺路线，如图14所示。
4结语
1)由于工业综合废水具有高油高粘渣、可生化性差又极难降解的问题，在对其进行处理时需要增加必要的预处理工艺。通过中试研究表明，高效气浮除油工艺可以有效去除废水中的油污、粘渣等杂质;水解酸化工艺一方面能够有效提高水质的可生化性，同时还能有效去除水中的SS，具有良好的预处理效果。在气浮溶气压力3.5kg/cm2、回流比50%、水解酸化HRT2.0h条件下，能够去除原水中40%的有机污染物，并将原水的BOD/COD提高至0.4以上。
2)通过对比试验研究和技术经济分析，前置反硝化深度脱氮工艺对于以曝气生物滤池为主体的污水厂升级改造具有更广泛的应用前景，在节省大量运行成本的前提下，充分利用原水中的碳源，实现污水的深度脱氮。在回流比为125%，HRT为20.0min的条件下，出水TN和NH3-N浓度均稳定达到一级A排放标准。
3)通过中试研究，研发了针对工业综合废水的“化学除磷+气浮除油+水解酸化+前置反硝化曝气生物滤池”的深度处理全流程工艺。长期运行数据表明，该工艺对于难降解、波动幅度大的工业废水，具有较好的抗冲击能力和处理效果，出水能够稳定达到国家一级A排放标准。
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❷ 油田污水的综合处理技术研究 a2o污水处理工艺原理

【摘 要】油田污水中含有许多机械杂质悬浮物，以及油水分离后的残余油珠。这种水如果直接进入回注系统，会导致过滤器很快堵塞或降低效率。进入地层后可能形成“乳化塞段”导致注水能力降低。
【关键词】油田污水；注水系统；处理技术

要搞好油田注水系统必须有一个系统的综合的考虑。如，水源的选择、水处理系统技术的发展和完善，做好系统的监控方案、考虑到各类药剂之间的相互匹配等等。油田水的化学处理仅仅是处理技术的一个方面，有时它还需要其它技术的配合，才能达到更好的防腐、防垢、防菌等效果。即有时仅仅依靠化学药剂处理还不能完全解决问题，而需要采用其它技术或方法加以辅助，例如采用而蚀金属材料或非金属材料等。尤其需要考虑到下列因素：
（1）为了保护全流程，防腐、防垢、杀菌等药剂一般须在进水处理站时投加。但这样投加的药剂将通过滤池，而滤也具有较强的截留能力，一般10微米左右的颗粒，包括固体或非水液体将被截留从而影响药剂效果。因此，如果采用了一部分耐蚀材料，那么在此基础上缓蚀剂等可考虑在过滤器后投加。
（2）水处理站内有些设备和部位中水的流速很低，这时仅反用缓蚀剂其保护效果是不够理想的，有些水处理站内的备用构筑物采用缓蚀剂防腐效果也是有限的。
（3）在水处理站采用部分而腐蚀材料后，可少加或不加缓蚀剂，或对缓蚀剂的要求及投加量可以降低。由于上述原因，要搞好注水系统，必须有一个系统的观点和综合考虑问题的方法。
一、水源的选择
选择水源应从水量和水质两个方面进行考虑。首先，水源必须提供足够的水量，以达到设计上所要求的最大注入量。有关水源选择方面需考虑的问题，现归纳如下：
1）水的腐蚀与结垢趋势。在可能的情况下，应尽量事先测定所用水源水的腐蚀性，即使不能精确测定，也应在了解水的PH值、溶解气体和含盐量的情况下，粗略的估计推测一下水的相对腐蚀性，而且最好是用新鲜水在现场进行测定。
2）水的可混性。如果必须两种或多种水混合使用，则应作结垢计算与可混性试验。一般情况下，由于接触的范围有限，因此注入水的可混性在注水方面产生的问题可能不大，但当注入水突然进入生产井时，就会出现这方面的问题，因此也必须进行注入水和油层水可混性试验，以便确定在生产井见水后会出现什么问题。
3）悬浮固体和含油量。水中固体的浓度、颗粒大小及其分布、固体的性质及其组分等都对水的堵塞有重要的影响，如果进行过滤操作，这些参数对过滤器的选择也有很大的影响。此外任何可能选来作为注水用的采出水，都必须测定其含油量，因为水中含油后一般都会导致注入能力降低，并在地层中可能形成“乳化塞段”，而且原油对某些悬浮物如硫化铁等是很好的粘结剂，它能使过滤器很快失效或效率降低。至于水中含油量的测定则可采取用清洁溶剂从水样中把油萃取出来，原油可使溶剂着色，其含油量就可用特定的原油配制的标准样品与之比较来确定，因为颜色的深浅与水中萃取出来的含油量是成正比的。
二、处理系统的类型
油田水处理系统一般分为两种类型，即封闭系统与开式系统，在进行以上各项水处理技术时，应充分考虑到这两类系统的不同特点。现将分别处理地面水和地下水时的开式和闭式两种系统示意如下：
1）地面水开式系统
水源→清除固体→储罐→注入泵→井
2）地面水闭式系统
水源→清除固体→除氧→储罐→注入泵→井
3）地下水开式系统
水源→曝气→清除固体→储罐→注入泵→井
4）地下水闭式系统
水源→清除固体→储罐→注入泵→井
由上所示，可见两种系统各有不同的特点：
闭式系统是一种设计要求完全隔绝氧气的系统，由于氧气常是引起腐蚀等障碍的主要原因之一，因此如果经济允许，闭式系统是一种理想的方法。它习惯上只用于原先就不含空气的水系统，因为，从系统外加入系统的组分越多，就越是难以将氧气隔绝在系统之外，所以从饱和系统中排除气氛在经济上往往是不合算的。但对海水注入系统是例外的，未处理的海水一般是被氧饱和的，而且腐蚀性严重，实践证明，把溶解氧排除是控制腐蚀有效和合算的方法之一。因此近年来，国外大型海水注入系统的设计越来越普遍，在海上油田和靠近海边的陆上油田大都采用此法。
开式系统则一般未使系统与氧隔绝，因此当原来就将被氧饱和的地面水作为注入水源时，可选用开式系统。此外当需要通气以去除H2S或CO2时，采用开式系统也是合适的。由于开式系统腐蚀一般将加剧，因此，在开式系统除采用化学药剂处理外，大多数情况需用涂料、非金属材料等来帮助控制腐蚀问题。
三、水质的监控
在系统建成并开始注水后，应着手建立系统的监控方案，以观察水处理的实际效果，以便在发现有关问题后可分析原因和采取措施，及时加以纠正。检查和分析水样，最好是沿着水处理流程从水源开始，经过整个水处理系统的各个阶段直至注水井，对选定的取样点进行取样测量，并取得如下有关数据：图表（略）
1）含铁量——表示腐蚀的程度；2）含钙量——表示形成水垢的趋势；3）SO4?2-——如果发现水中SO4?2-降低，则可能有BaSO4等沉积；4）H2S——如果经过水处理系统H2S含量增加，则可能有硫酸盐还原菌的存在。5）腐蚀速度。在闭式系统腐蚀速度的增加，可能意味着有氧气进入系统。
四、药剂的匹配
由于在整个水处理系统中，缓蚀剂、阴垢剂、杀菌剂和净化剂等多种药剂几乎同时投加使用，因此应当十分注意药剂相互之间的匹配问题。根据有关实践经验，在选用药剂时应考虑下列原则：
1）注意药剂的水溶性和药剂之间的互溶性。首先应做到投加的各类化学药剂的水溶性好，使所用化学药剂能与水互溶。有些药剂如果在浓盐水中会产生沉淀或发生“盐析”现象，应当尽可能避免出现上述情况。此外使用的杀菌剂最好能与缓蚀剂、防垢剂等互溶，彼此之间也不产生沉淀和降效等有利影响。
2）注意药剂的抗药性。这个问题在杀菌剂的选择中必须考虑。细菌有一种较强的适应能力，某种杀菌剂被使用一个时期后，细菌会对它产生抗药性。因此，最好选择两种杀菌剂交替使用，当细菌开始对第一种杀菌剂产生抗药性时，就改换用第二种杀菌剂，以避免和解决抗药性的问题。
3）注意药剂的毒性和经济性。尽管油田对周围环境的要求不象人口密集的城市对有关工厂排放水的要求那样严格，但是如果使用的药剂毒性太大，对操作工人的健康和周围环境终将产生不良影响。因此在选用药剂上应尽可能采用低毒、无公害的药剂，但有的从国外引进的杀菌剂中还有剧毒的有机锡化合物等，从环境保护角度是不可取的。此外，药剂的成本和价格直接影响到经常性的运行费用，因此从经济上考虑，药剂的费用应尽可能降低。
参考文献
[1]许保玖.给水处理.中国建筑工业出版社,（1979）
[2]汤鸿霄.用水废水化学基础.中国建筑工业出版社,（1980）

❸ 硫化氢是怎么产生

硫化氢的产生方式有多种，主要是通过生物作用、化学反应、地质原因、人为原因。

1、生物作用：硫化氢是一种常见的细菌代谢产物，在生物作用过程中容易产生。例如，进行有机物的厌氧细菌降解等过程中就会大量释放出硫化氢。

2、化学反应：许多含硫化合物在氧化剂、盐酸、氢氧化钠等化学试剂存改拿宽在下会产生化学反应，从而产生硫化氢，例如在污核亮水处理、工业生产过程、冷热水管道维护等过程中容易产生。

如何安全管理和应对硫化氢泄漏以防止危害

硫化氢是一种极具危害的有毒气体，可能给人类和自然界带来严重的威胁。因此，针对其安全管理和应急处理都需要有严格的措施和方法。在生产和使用硫化氢的过程中，需要严格遵守安全操作细则和实施操作指南，防止泄漏发生；一敏则旦发生泄漏，需要采取快速的安全应急措施，最好由专业的团队进行安全控制和处理。