三角洲污水提升泵

『壹』 图纸中污水管的标高是指管顶还是管底

管底，也就是通常所说的流水面。

压力管道（如给水管、压力排水管道等）标高是回指管中心标高；答沟渠和重力流管道（如污水管等）标高是指管内底标高。在系统设计图中一般应有说明。 矩形风管所注标高未予说明时，表示管底标高；圆形风管所注标高未予说明时，表示管中心标高。

标高是标出建筑各部分的相应高度。有以黄海渤海珠基等高程体系为基础的，也有建筑物本身的相对高程。

(1)三角洲污水提升泵扩展阅读：

标高注意事项

（1）总平面图室外整平地面标高符号为涂黑的等腰直角三角形，标高数字注写在符号的右侧、上方或右上方。

（2）底层平面图中室内主要地面的零点标高注写为±0.000。低于零点标高的为负标高，标高数字前加“-”号，如-0.450。高于零点标高的为正标高，标高数字前可省略“+”号，如3.000。

（3）在标准层平面图中，同一位置可同时标注几个标高。

（4）标高符号的尖端应指至被标注的高度位置，尖端可向上，也可向下。

（5）标高的单位：米。

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鐮傛按鍒嗙诲櫒锛埼0.5m锛2鍙

4

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璁捐℃祦閲廞= 2793.3 m3/h
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鍋滅暀鏃堕棿T= 2.0 d

鍏ㄦˉ寮忓埉鍚告偿鏈(妗ラ暱40m,绾块熷害3m/min, N0.55X2kW) 2鍙
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5

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娑堝０鍣6涓

6

杈愭祦寮忎簩娌夋睜

D脳H=
桅29.8m脳3m

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琛ㄩ潰璐熻嵎q= 1.5m3/(m2•h)
鍥轰綋璐熻嵎qs= 144锝192 kgSS/(m2•d)
鍋滅暀鏃堕棿T= 2.5 h
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鍏ㄦˉ寮忓埉鍚告偿鏈(妗ラ暱40m,绾块熷害3m/min, N0.55X2kW) 2鍙
鎾囨福鏂4涓
鍑烘按鍫版澘1520mX2.0m
瀵兼祦缇ゆ澘560mX0.6m

7 鎺ヨЕ娑堟瘨姹 L脳B脳H=
32.4m脳3.6m脳3m
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9

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L脳B=
12m脳9m

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鎶曟隘閲 250 kg/d
姘搴撹串姘閲忔寜15d璁
璐熷帇鍔犳隘鏈(GEGAL-2100)3鍙
鐢靛姩鍗曟佹偓鎸傝捣閲嶆満(2.0t)1鍙

10
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L脳B=
10m脳5m

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閽㈤椄闂(2.0X2.0m)2鎵
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濂楃瓛闃DN800mm, 桅1500mm 2涓
鐢靛姩鍚闂鏈猴紙1.0t锛2鍙
鎵嬪姩鍚闂鏈猴紙5.0t锛2鍙
鏃犲牭濉炴綔姘村紡鍓╀綑姹℃偿娉3鍙

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鈶 绠￠亾锛堢嚎锛変笌娓犻亾鐨勫钩闈㈠竷缃锛屽簲涓庡叾楂樼▼甯冪疆鐩稿崗璋冿紝搴旈『搴旀薄姘村勭悊鍘傚悇绉嶄粙璐ㄨ緭閫佺殑瑕佹眰锛屽敖閲忛伩鍏嶅氭℃彁鍗囧拰杩傚洖鏇叉姌锛屼究浜庤妭鑳介檷鑰楀拰杩愯岀淮鎶ゃ
鈶 鍗忚皟濂借緟寤虹瓚鐗╋紝閬撹矾锛岀豢鍖栦笌澶勭悊鏋勶紙寤猴級绛戠墿鐨勫叧绯伙紝鍋氬埌鏂逛究鐢熶骇杩愯岋紝淇濊瘉瀹夊叏鐣呴亾锛岀編鍖栧巶鍖虹幆澧冦
锛2锛夋诲钩闈㈠竷缃缁撴灉
姹℃按鐢卞寳杈规帓姘存诲共绠℃埅娴佽繘鍏ワ紝缁忓勭悊鍚庣敱璇ユ帓姘存诲共绠″拰娉电珯鎺掑叆娌虫祦銆
姹℃按澶勭悊鍘傚憟闀挎柟褰锛屼笢瑗块暱380绫筹紝鍗楀寳闀280绫炽傜患鍚堟ゼ銆佽亴宸ュ胯垗鍙婂叾浠栦富瑕佽緟鍔╁缓绛戜綅浜庡巶鍖轰笢閮锛屽崰鍦拌緝澶х殑姘村勭悊鏋勭瓚鐗╁湪鍘傚尯涓滈儴锛屾部娴佺▼鑷鍖楀悜鍗楁帓寮锛屾薄娉ュ勭悊绯荤粺鍦ㄥ巶鍖虹殑涓滃崡閮ㄣ
鍘傚尯涓诲共閬撳8绫筹紝涓や晶鏋勶紙寤猴級绛戠墿闂磋窛涓嶅皬浜15绫筹紝娆″共閬撳4绫筹紝涓や晶鏋勶紙寤猴級绛戠墿闂磋窛涓嶅皬浜10绫炽
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鎬婚珮绋嬪竷缃鍙傝侀檮鍥2楂樼▼鍥俱

锛3锛夐珮绋嬭＄畻

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h2鈥斿眬閮ㄦ按澶存崯澶 h2=h1脳50%
h3鈥旀瀯绛戠墿姘村ご鎹熷け

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H=0.3m
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b銆 娑堟瘨姹犵殑鐩稿规爣楂
鎺掓按鍙ｇ殑鐩稿规爣鍦伴潰鏍囬珮锛 0.00m
娑堟瘨姹犵殑姘村ご鎹熷け锛 0.30m
娑堟瘨姹犵浉瀵瑰湴闈㈡爣楂橈細 -1.4000m

c銆 娌夋穩姹犻珮绋嬫崯澶辫＄畻
l=40m
h1=il=0.005脳40=0.20m
h2= h1脳50%=0.10m
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d銆 A2/O鍙嶅簲姹犻珮绋嬫崯澶辫＄畻
l=55m
h1=il=0.005脳55=0.275m
h2= h1脳50%=0.1375m
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A2/O鍙嶅簲姹犳睜鐩稿瑰湴闈㈡爣楂 0.4625m

e銆 骞虫祦寮忔矇鐮傛睜楂樼▼鎹熷け璁＄畻
l=12m
h1= il=0.005脳12=0.06m
h2= h1脳50%=0.03m
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骞虫祦寮忔矇鐮傛睜鐩稿瑰湴闈㈡爣楂 0.8525m

f銆 缁嗘牸鏍呴珮绋嬫崯澶辫＄畻
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h2= h1脳50%=0.15m
h3=0.30m
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缁嗘牸鏍呯浉瀵瑰湴闈㈡爣楂 1.6025m

g銆 姹℃按鎻愬崌娉甸珮绋嬫崯澶辫＄畻
l=5m
h1= il=0.005脳5=0.025m
h2= h1脳50%=0.0125m
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姹℃按鎻愬崌娉电浉瀵瑰湴闈㈡爣楂 -4.1600m

『叁』 鍘ㄦ埧娌规按鍒嗙诲櫒宸ヤ綔鍘熺悊鍘ㄦ埧鍨冨溇澶勭悊鍣ㄤ紭鐐规槸浠涔

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『肆』 塑料检查井的施工方案是怎样的呀

沉井施工方案 一、工程概况： 我公司承接的靛厂新村二期内部市政工程——室外排水工程，主要是为靛厂新村修建排水系统，由于该项目有地下车库，地下车库需要提升排水，设计要求砌筑一个提升井，提升井按91SB-排-308图集施工（φ2000集水井QW型污水泵井）。提升高度为10米。 二、主要参数： 最大外径：2840mm 钢筋混凝土底板厚：200mm 钢筋混凝土顶板厚：200mm 井墙厚度：270mm 井室高度：4000mm 井室内经：2000mm 入水口位于：井内2000mm处 二、地质状况及周边环境： 该地区地下2.5米为砂石层，厚度5至10米。 提升井位于地下车库入口处南侧，排水口位于地下8米左右的位置，预留管为Φ100的钢管，伸出地下车库20cm。 三、施工方案 1、原因： 由于地质状况特殊（井位处于砂石层），周围地上地下均有构筑物，不能进行大放槽施工，比较合理的施工方法是采用“沉井”施工修造提升井。 2、总则： 利用预制的钢筋混凝土管，作为提升井的井室，采用整体下沉的方法，将2节Φ2000的钢筋混凝土管就位，这种施工方法的优点是：1、安全，由于施工人员是在管内施工，不会因基坑塌方造成危险；2、成本低：不用进行锚喷护壁处理；3、工期短：由于土方量开挖少又不需要进行基坑处理。 2、施工准备： a.场地平整施工： 由于施工位置已经开挖3米左右，在槽底须对场地进行平整并压实，用经纬仪或全站仪定位，按沉井平面尺寸定出沉井平面位置，为确保沉井管的水平，需要进行水准测量，用水准仪进行水平测量。 b.在地面上搭设钢管（Φ100-150mm）三角架，角底必须进行固定处理，保证稳定安全。 c.在地面安装卷扬机，用于提升土方。

『伍』 谁有污水处理厂的危险源识别啊，谢谢

这是说明书
第一章 设计资料
一、自然条件
1、 气候：该城镇气候为亚热带海洋季风性季风气候，常年主导风向为东南风。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（罗零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放现状
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生产废水量按近期1.5万m3/d，远期2.4万m3/d；
（3）公用建筑废水量排放系数按近期0.15，远期0.20考虑；
（4）处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。
2、污水水质
（1） 生活污水水质指标为
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工业污染源参照沿海开发区指标，拟定为：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根据经验确定为30md/L。
三、污水处理厂建设规模与处理目标
1、 建设规模
该污水处理厂服务面积为10.09km2， 近期（2000年）规划人口为6.0万人，远期（2020年）规划人口为10.0万人。处理水量近期3.0万m3/d，远期6.0万m3/d。
2、 处理目标
根据该城镇环保规划，污水处理厂出水进入的水体水质按国家3类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建设原则
污水处理工程建设过程中应遵从下列原则：污水处理工艺技术方案，在达到治理要求的前提下应优先选择基建投资和运行费用少、运行管理简便的先进的工艺；所用污水、污泥处理技术和其他技术不仅要求先进，更要求成熟可靠；和污水处理厂配套的厂外工程应同时建设，以使污水处理厂尽快完全发挥效益；污水处理厂出水应尽可能回用，以缓解城市严重缺水问题；污泥及浮渣处理应尽量完善，消除二次污染；尽量减少工程占地。

第二章 污水处理工艺方案选择
一、工艺方案分析
本项目污水以有机污染为主，BOD/COD=0.54 可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化。
根据国内外已运行的大、中型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用“普通活性污泥法”或“氧化沟”法。
普通活性污泥法，也称传统活性污泥法，推广年限长，具有成熟的设计运行经验，处理效果可靠，如设计合理，运行得当，出水BOD5可达10-20mg/L，它的缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，运行费用高。
氧化沟处理技术是20世纪50年代有荷兰人首创。60年代以来，这项技术在国外已被广泛采用，工艺及构筑物有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点（占地面积大）的克服和对其优点的逐步深入认识，目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。
氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实行脱氮，成为A/O工艺，由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。
氧化沟污水处理技术已被公认为一种成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比较，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。
1、 工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气和空气扩散器，不建厌氧硝化系统，运行管理方便。
2、 处理效果稳定，出水水质好。
3、 基建投资省，运行费用低。
4、 污泥量少，污泥性质稳定。
5、 具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。
6、 占地面积少。
污水处理厂的基建投资和运行费用与各厂的污水浓度和建设条件有关，但在同等条件下的中、小型污水厂，氧化沟比其他方法低，据国内众多已建成的氧化沟污水处理厂的资料分析，当进水BOD5在120-180mg/L时，单方基建投资约为700-900元/（m3.d），运行成本为0.15-0.30元/m3污水。
由以上资料，经过简单的分析比较，氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。
二、工艺流程确定：（如图所示）
说明：由于不采用池底空气扩散器形成曝气，故格栅的截污主要对水泵起保护作用，拟采用中格栅，而提升水泵房选用螺旋泵，为敞开式提升泵。为减少栅渣量，格栅栅条间隙已拟定为25.00mm。
曝气沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺点：在其截流的沉砂中夹杂着一些有机物，对被有机物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化发臭，难于处置。故采用曝气沉砂池。
本设计不采用初沉池，原则上应根据进水的水质情况来确定是否采用初沉池。但考虑到后面的二级处理采用生物处理，即氧化沟工艺。初沉池会除去部分有机物，会影响到后面生物处理的营养成分，即造成C/N比不足。因此不予考虑。
拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3低于排放标准，故污泥负荷和污泥泥龄分别低于0.15kgBOD/kgss*d和高于20.0d。
氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器，相应于每组氧化沟内安装在线DO测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据DO自动控制
为了使沉淀池内水流更稳定（如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等）、进出水更均匀、存泥更方便，常采用圆形辐流式二沉池。向心式辐流沉淀池采用中心进水，周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流沉淀池，容积利用率高，出水水质好。设计流量 Q=2.85万m3/d=1208.3 m3/h，回流比 R=0.7。

第三章 污水处理工艺设计计算
一、水质水量的确定
1. 水量的确定
近期水量：生活废水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工业废水Q工业=1.5×104m3/d
公用建筑废水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期产生的废水量为Q
Q=Q生活+Q工业+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的处理系数为0.8，故近期污水处理厂的处理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

远期水量：生活废水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工业废水Q工业=2.4×104m3/d
公用建筑废水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以远期产生的废水量为Q
Q=Q生活+Q工业+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
远期的处理系数为0.9，故远期污水处理厂的处理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常设计污水处理厂时远期的设计处理量为近期的两倍，综合考虑近期和远期的处理水量，取近期的设计处理水量Qp=3.0×104m3/d，远期的设计处理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水质的确定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
远期COD：
COD= =240 mg/L
远期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按规定取为30 mg/L
所以处理厂的处理水质确定为COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝气沉砂池设计计算说明书
沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重比较大的无机颗粒，以免这些杂质影响后续构筑物的正常运行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝气沉砂池、竖流沉砂池和多尔沉砂池等。平流式沉砂池构造简单，处理效果较好，工作稳定，但沉砂中夹杂一些有机物，易于腐化散发臭味，难以处置，并且对有机物包裹的砂粒去除效果不好。曝气沉砂池在曝气的作用下颗粒之间产生摩擦，将包裹在颗粒表面的有机物除掉，产生洁净的沉砂，通常在沉砂中的有机物含量低于5%，同时提高颗粒的去除效率。多尔沉砂池设置了一个洗砂槽，可产生洁净的沉砂。涡流式沉砂池依靠电动机机械转盘和斜坡式叶片，利用离心力将砂粒甩向池壁去除，并将有机物脱除。后3种沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺点，但构造比平流式沉砂池复杂。
和其它形式的沉砂池相比，曝气沉砂池的特点是：一、可通过曝气来实现对水流的调节，而其它沉砂池池内流速是通过结构尺寸确定的，在实际运行中几乎不能进行调解；二、通过曝气可以有助于有机物和砂子的分离。如果沉砂的最终处置是填埋或者再利用(制作建筑材料)，则要求得到较干净的沉砂，此时采用曝气沉砂池较好，而且最好在曝气沉砂池后同时设置沉砂分选设备。通过分选一方面可减少有机物产生的气味，另一方面有助于沉砂的脱水。同时，污水中的油脂类物质在空气的气浮作用下能形成浮渣从而得以被去除，还可起到预曝气的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范围内，即可获得良好的除砂效果。尽管水平流速因进水流量的波动差别很大，但只要上升流速保持不变，其旋流速度可维持在合适的范围之内。曝气沉砂池的这一特点，使得其具有良好的耐冲击性，对于流量波动较大的污水厂较为适用，其对0.2mm颗粒的截流效率为85%。
由于此次设计所处理的主要是生活污水水中的有机物含量较高，因此采用曝气沉砂池较为合适。
曝气沉砂池的设计参数：
（1）旋流速度应保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速为0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量时停留时间为1—3min；
（4）有效水深为2—3m，宽深比一般采用1~1.5；
（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；
（6）1 污水的曝气量为0.2 空气；
（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.6~0.9m，送气管应设置调节气量的阀门；
（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；
（9）池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板；
（10）池内应考虑设置消泡装置。
一、 曝气沉砂池的设计与计算
1. 最大设计流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz为变化系数，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容积
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容积，m3；
Qmax——最大设计流量，m3/s；
t——最大设计流量时的流动时间，min，设计时取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流断面面积
A=
式中 A——水流断面面积，m2
Qmax——最大设计流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池宽B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，满足要求。
5． 池长
L= = m，取L=10.5m
此时L/B=5满足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之间，满足要求
7．曝气沉砂池所需空气量的确定
设每立方米污水所需空气量 d=0.2m3空气/m3污水
8．沉砂槽的设计
若设吸砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积

式中Qp的单位为m3/h
设沉砂槽底宽0.5m,上口宽为0.7，沉砂槽斜壁与水平面夹角60°，
沉砂槽高度为 h1=
沉砂槽容积为
9．沉沙池总高
设池底坡度为0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为
h2=0.3×0.7=0.21m
设超高 ,沉沙池水面离池底的高
m
10．曝气系统的设计
采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气
（1）干管直径d1：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管气速v=12m/s，
干管截面积A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因为没有120mm的管径，所以采用接近的管径100mm。
回算气速v=17.7m/s 虽然超过15 m/s，但若取150的管气速又过小，所以还是选择管径100mm。
（2）支管直径d2：由于闸板阀控制的间距要在5m以内，而曝气的池长为10.5米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为v=5m/s，
支管面积 A= m2
d2= = mm，
取整管径d2=80mm
校核气速v=4.6m/s (满足3—5m/s)
（3）穿孔管：采用管径为6mm的穿孔管，孔出口气速为设5m/s，孔口直径取为5mm（在2~6mm之间）
一个孔的平均出气量 q= =9.81×10-5m3/s
孔数：n= 个
孔间隔 为 ，在10~15mm之间，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1根穿孔管曝气管，共两根。
二、细格栅的选型和计算
选用XG1000型细格栅，参数如下
设备宽B：1000mm 有效栅宽B1：850㎜ 有效栅隙：5㎜ 耙线速度：2 m/min 电机功率：1.1kw 安装角度：60° 渠宽B3：1050㎜ 栅前水深h2：1.0m/s 流体流速：0.5～1.0m/s
栅条宽度s=0.01m
1． 栅前后的水头损失
水流断面面积 m2
栅前流速
在0.4~0.9m/s范围内，复合要求
设过栅流速为v=0.6m/s
设栅条断面为锐边矩形断面，取k=3 ,则通过格栅的水头损失为：
。
3． 栅槽总长度
栅前的渠道超高设为0.45m，所以渠道高度为1.45m
因为安装高度是取60°，所以格栅所占的渠道长为1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
栅后长1米。
所以渠道的总长度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面标高
根据经验值污水每经过一个障碍物水面标高下降3~5cm，根据曝气沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各个构筑物的水面标高，本次设计以经过一个障碍物水位下降5cm来计算，以曝气沉砂池的砂槽底为0米进行计算。
曝气沉砂池的水面标高：2.38m
细格栅与曝气沉砂池之间的配水井的水面标高： 2.43m
细格栅栅后水面标高： 2.48m
细格栅栅前水面标高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面标高： 2.82m
配水井内套桶水面标高： 2.88
设配水井超高为0.35m
则整个曝气沉砂池系统的最高标高为3.23m
则曝气沉砂池的超高为h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的计算
设配水井的平均停留时间为T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假设配水井水柱高为5.03米。
配水井面积为

配水井直径为

因为进水管径为1000，管离底为200mm。所以覆土厚度为1.28m。
五、砂水分离器和吸砂机的选择
（1）选用直径LSSF型螺旋式砂水分离器
（2）根据池宽选用LF-W-CS型沉砂池吸砂机，其主要参数为：
潜污泵型号：AV14-4（潜水无堵塞泵）
潜水泵特性 扬程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行车速度为2-5m/min，提耙装置功率 0.55kw
驱动装置功率： 0.37×2kw
钢轨型号 15kg/mGB11264-89
轨道预埋件断面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池墙体壁厚）
轨道预埋件间距 1000mm
四、氧化沟
1、设计说明
拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3低于排放标准。采用卡式氧化沟的优点：立式表曝机单机功率大，调节性能好，节能效果显著；有极强的混合搅拌与耐冲击负荷能力；曝气功率密度大，平均传氧效率达到至少2.1kg/（kW*h）；氧化沟沟深加大，可达到5.0以上，是氧化沟占地面积减小，土建费用降低。
氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器，相应于每组氧化沟内安装在线DO测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据DO自动控制
2、设计计算
（1）.设计参数：
qv=30000m3/d（设计采用双池，则单池流量=15000 m3/d），
设计温度15℃，最高温度25℃，
进水水质:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
远期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水质:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.确定采用的有关参数：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是挥发性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩余碱度：100mg/L(以CaCO3)，所需碱度7.14mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原，硝化安全系数：3。
（3）.设计泥龄：
确定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，设计泥龄θc=3*4.5=13.5d
为了保证污泥稳定，应选择泥龄为30d
（4）.设计池体体积：
①确定出水中溶解性BOD5的量：
出水中悬浮固体BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧区容积计算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留时间t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脱氮计算：
产生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假设污泥中大约含12.4%的氮，这些氮用于细胞合成，
用于合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，转化为：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脱氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④碱度计算：
剩余碱度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大于100mg/L，可以满足pH＞7.2
⑤缺氧区容积计算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留时间t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥总池容积计算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝气量计算
①计算需氧气量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②实际需氧量
Ro’=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之间 符合）
6.沟型尺寸设计及曝气设备选型
采用卡式氧化沟（两座并联）：
取有效水深H=3.5m，单沟的宽度b=7.8m，进水量15000 m3/d,
则单沟长=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
单沟好氧区总长度=单沟长*4* V1 /V=126m
单沟厌氧区总长度=单沟长*4* V2 /V=76m
采用四沟道，两台55kW的立式表曝气机（单池）
曝气设备：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井设计
污水在配水井的停留时间最少不低于3min（不计回流污泥的量），
设截面中半圆的半径为r，矩形的宽度为r，长度为2r，设计的有效水深为4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附属构筑物的设计
工程设计中墙的厚度为250mm；氧化沟体表面设置走道板的宽度为800mm；；倒流墙的设计半径为3.9m；配水井的进水管道采用的规格为DN900,污泥回流管道采用的规格为DN500；出水井的设计尺寸为3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高为100mm,堰孔直径为40mm，出水管采用的规格为DN700。
五、辐流式二沉池
1.设计说明
1.1二沉池的类型
二沉池的类型有：平流式二沉池、竖流式二沉池、辐流式二沉池、斜流式二沉池。其中，辐流式二沉池又分为：中进周出式、周进周出式、中进中出式。
1.2选择辐流式（中进周出）二沉池的原因
由于平流式二沉池占地面积大；竖流式二沉池多用于小型废水中絮凝性悬浮固体的分离；斜流式二沉池较多时候，在曝气池出口污泥浓度高，而且没有设置专门的排泥设备，容易造成阻塞。因此选择辐流式二沉池。从出水水质和排泥的方面考虑，理论上是周进周出效果最好。但是，实际上，考虑异重流，是中进周出的效果最好。因此，选择了选择辐流式（中进周出）二沉池。
2.设计计算
2.1污泥回流比：

2.2沉淀部分水面面积：
流量： ；
最大流量（设计流量）：
单个池子的设计流量：
污泥负荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子数n为2 。
沉淀部分水面面积：
2.3校核固体负荷：

因为142＜150，符合要求。
2.4池子直径
池子直径： 根据选型取池子直径为35.0m。
2.5沉淀部分的有效水深
沉淀时间t为2.5s 有效水深：
2.6沉淀池总高

2.7校核径深比：
径深比为 符合要求。
2.8进水管的设计
单体设计污水流量：
进水管设计流量：
取管径D=700mm ，流速为
因为，0.697＞0.6符合要求，所以进水管直径为D=700mm。
2.9稳流筒
进水井的流速为0.8m/s ，则过水面积为
过水面积和泥管面积的总和：
由过水面积和泥管面积的总和求出直径为
筒壁厚为250mm， 取管径为900mm。
进行校核：过水面积为
流速为 。
筒上有8个小孔 ，孔面积为S2= ，所以 。
二沉池采用的是ZBX型周边传动吸泥机，稳流筒的直径为3880mm。
取稳流筒出流速度为0.1m/s， 则过水面积为
稳流筒下部与池底距离为
所以稳流筒下部与池底距离大于0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井设计为马蹄形，在外围加宽700mm为污泥井。
时间取3分钟 流量为
取配水井直径为D=3000mm 则配水井高度
其中，设计水深为7.0m，超高为0.6m。
2.11出水部分单池设计流量：
出水溢流堰设计
（1） 堰上水头 H=0.05mH2O
（2） 每个三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰个数 因此取n=223（个）
2.12排泥部分
回流污泥量为
剩余污泥量为
因为剩余污泥量小，所以忽略不计，即总污泥量为0.188m3/s。
取流速为0.8（m/s） 直径为 取直径为D=400mm
校核：流速为 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
综上， 二沉池采用的是ZBX型周边传动吸泥机 池径为35000mm.

希望能够帮助你!

『陆』 路基路面排水和地下排水都有哪几种方式

路基排水【subgrade drainage】指的是为保证路基稳定而采取的汇集、排除地表或地下水的措施。

路基排水（subgrade drainage）为防止和控制路基受水侵害而设置的拦截引排地表水（降水及雨雪形成的地面径流）及地下水（上层滞水、潜水及层间水等）的系统。路基排水的任务是把路基工作区内的土基含水量降到工程容许范围内以保证路基稳定的工作状态。路基排水设计要因地制宜，经济实用，选用适当的排水设备，结合农田水利等各种排水设施和水利工程进行综合设计，井应和桥梁、隧道、车站等排水建筑物相顺接。排水设备包括地面排水设备和地下排水设备。地面排水设备包括侧沟、排水沟、天沟、截水沟、急流槽和排水沟槽。地下排水设备包括明沟、排水槽、暗沟、渗水暗沟、渗水隧道洞。排水附属设备包括集水井、检查井等。排水沟槽可以通过夯拍表层、三合土（水泥：砂：炉渣 二1：5：1 5，石灰：黏土：小砾石=15：50：35）或四合土（石灰：水泥：砂：炉渣=1：3：6：9）捶面、卵石护面、干砌片石护、浆砌片石护面和拼装式混凝土护面等措施。排水设计包括流量计算、水力计算、排水设备工程设计。不需进行水力计算的排水沟可采用底宽0.4m，深度0.6m。在受到建筑限界等原因限制时，路基排水可以通过土工合成材料结合路肩排水管的方式进行路基排水。

『柒』 鍗 澶у搧鐗屾綔姘存帓姹℃车锛

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『捌』 　油气聚集区水体的石油污染

5.1.1区内水体的基本情况

黄河是黄河三角洲地区最主要的地表河流，黄河自利津县南宋乡进入东营市区至入海口约188km，平均年径流量317亿m³，年内分布极不均匀，汛期（7～10月）径流量占全年的63%，达199亿m³。非汛期内径流量只有118亿m³，枯水期常常出现断流现象，并且断流时间有逐年增加的趋势，对该地区工农业用水和人民生活造成了一定的影响。除黄河以外，区内大小入海河流20余条，其中主要的有15条。黄河以北有神仙沟、挑河、草桥河、潮河等沿海河流，大多自南向北流入渤海湾，河道顺直，无大的支流。黄河以南有广利河、广蒲河、溢洪河、支脉河、小清河、淄河等，这些河流大多由西向东流入莱洲湾。这些河流多系人工开挖，用于排碱、排涝和排污。

图5-1石油污染源分布示意图

黄河三角洲地区浅层地下水主要靠大气降水补给，在形成过程中一方面受黄河侧渗和下渗的影响，另一方面受海洋潮汐顶托、淹没作用的制约，受盐土体和海水的影响形成近代黄河三角洲高矿化度地下水的主要特征。因此区内大部分地区（小清河以北）为咸淡水重叠区及全咸水区，基本不适于饮用。水化学类型比较复杂，主要为重碳酸氯化物－钠镁型、重碳酸氯化物－钠钙镁型、氯化物硫酸盐－钠镁型、氯化物－钠钙镁型和氯化物－钠型水，矿化度大于2g/L，多数大于5g/L，沿海地区分布有大于50g/L的卤水。区内主要的全淡水区分布于小清河以南山前地带，面积420km²，约占东营市面积的5%。水化学类型以重碳酸型水为主，矿化度0.5～1.5g/L,pH值在7.0～8.5之间，是生活、农业用水的良好水源。有关区内地下水更为详细的情况见前一章节的水文地质条件部分。

为解决东营地区用水问题，调节黄河枯水季节水资源短缺而修建的各种类型水库10余座。其中大型水库一座，库容量1.14亿m³；中型水库6座，库容量1.6亿m³；小型水库11余座，蓄水总量可达3.02亿m³，基本上满足东营市目前的用水需求。

根据黄河三角洲地表水分布的基本格局，全局（胜利石油管理局）所排工业废水主要分四路，最终排入渤海。孤岛地区废水经神仙沟排入渤海湾；河口地区废水经挑河排入渤海湾；东营地区废水经广利河排入莱洲湾。孤岛采油厂和桩西采油厂属滨海滩涂油田，工业废水主要经过各排涝站提升泵，直接排入莱洲湾和渤海湾。因此受纳油田污水的河流主要有挑河、神仙沟、支脉河、广利河、溢洪河，此外还有武家大沟、广蒲河两条比较小的河段。

以下为纳污各河流域的概况（见表5-2）。

1.挑河流域概况

挑河主要位于东营市河口区境内，从利津县的集贤、神庙自南而北由新刁口入渤海湾，全长32.6km，流域面积504km²。1974年开挖，形成以排涝、防洪和排污为主要功能的河流。汇入挑河的污水主要为河口采油厂的采油废水、生活污水和地方工业企业废水及生活废水。

2.神仙沟流域概况

神仙沟位于东营市河口区孤岛油区境内，最初是承担黄河分流行水，自1979年黄河由清沟入海后，神仙沟不再承担黄河水的分流入海责任，其下游功能完全变为排污河道。全河长54km，流域面积250km²，流域内的主要废水污染源是孤岛、桩西采油厂的采油废水、生活废水以及地方工业废水及生活废水。

3.支脉河流域概况

支脉河源于山东高青县，流域面积1338km²，全河长112.5km，流经东营区和广饶县交界处进入莱洲湾，该河功能主要用于排涝。受纳石油化工开发总公司、纯梁首站、王家岗联合站及胜利发电厂等工业废水及生活污水。

4.广利河流域概况

广利河发源于垦利县胜坨乡王营，全长47.8km，流域面积844km²，最大排涝能力148m³/s。广利河流域内汇入的主要污水为西城区的生活污水、东辛采油厂、现河采油厂、动力机械厂、胜利采油厂的工业废水及地方工业企业废水。

5.溢洪河流域概况

溢洪河起源于垦利县崔家庄子，全长47.9km，流域面积2130km²，最大排涝能力110m³/s。流域内汇入的主要污水为胜利采油厂、东辛采油厂及钻井集团公司的生产、生活废水和地方工业企业生活废水。

表5-2胜利石油管理局主要纳污河流及排污企业

5.1.2主要的污染部门及排污种类

由前面区内的经济概述部分介绍可以看出：区内经济的主体是石油经济，对水体的影响也主要是石油企业的工业废水排放。

企业工业废水排放的具体情况如下：

1.主要工业污染行业

石油开采过程中，以采油产生的废水最多。采油与炼化两大部门构成了主要污染部门。采油部门等标污染负荷比为74.85%，是第一工业废水污染行业。炼化部门仅次于采油部门，等标污染负荷比为17.36%，是第二工业废水污染行业。两者等标污染负荷累计百分比为92.21%。油水井作业过程中，也可产生废水，由于一般都进干线，实行无污染作业，所以仅有少量废水排入井场土池中。1993年全局作业部门等标污染负荷比仅为0.24%，是工业废水污染最小的部门（图5-2，图5-3，表5-3）。

图5-2主要工业污染部门

图5-3各类废水排放达标率

表5-3主要工业污染部门评价表

2.石油行业主要的污染企业

全局工业废水主要污染企业有5个，其中4个是采油厂。现河采油厂等标污染负荷比为41.59%，是第一工业废水污染企业。其余按等标污染负荷比为大小顺序依次是：石油化工开发总公司、东辛采油厂、孤岛采油厂和孤东采油厂，其等标污染负荷比依次是17.36%、12.89%、10.24%和6.63%。以上5个单位的等标污染负荷累加比达88.71%，是主要的工业废水污染企业。

3.主要污染物排放种类

表5-4列出11项污染物的等标污染负荷，从表中可以看出，挥发酚等标污染负荷比最高，为51.63%，是第一污染物。石油类等标污染负荷比为32.78%，是第二污染物，化学需氧量等标污染负荷比为12.99%，是第三位污染物。三者等标污染负荷累加负荷比达到97.40%，是主要污染物。悬浮物、硫化物、氰化物、铜、铅、汞、锌和六价铬八项污染物相对污染较轻，等标污染负荷比总和仅为2.6%。废水中主要污染物种类比例如图5-4。

表5-4石油企业工业废水主要污染物评价表

① 含Cu、Pb、Hg、CN^-、Zn和Cr⁶⁺六项污染物。

图5-4废水中主要污染物种类

5.1.3地表水体的纳污状况

区内的挑河、神仙沟、支脉河、广利河、溢洪河、小清河、渤海湾7个主要水系的11条河流是主要的纳污水系（图5-5），共接纳全局19个主要排污口外排工业废水1075.36万t，占全局工业废水外排总量的69.96%。接纳污染物4456.23t，占全局工业废水中污染物总量的53.59%。其中含化学需氧量3065.09t，石油类545.84t、悬浮物820.95t、挥发酚17.45t、硫化物2.17t，分别占全局工业废水中同种污染物总量的67.16%、94.80%、26.03%、96.20%和76.95%。

在上述7个主要的纳污水系当中，支脉河、广利河、小清河水系和渤海湾又是其中最主要的纳污水体，1993年，接纳来自19个主要排污口的工业废水941.47万t，占纳污水体接纳工业废水总量的87.55%。接纳污染物3662t，占纳污水体接纳工业废水污染物总量的82.18%。支脉河水系接纳工业废水量最大，为549.9万t，接纳污染物1769.66t，其中含化学需氧量1238.22t、石油类153.89t、悬浮物366.78t、挥发酚10.3t、硫化物0.88t，是第一大纳污水体。各纳污水体接纳工业废水污染物状况详见表5-2。

5.1.4区内水体环境质量状况评价

1.地表河流

（1）黄河

区内最主要的地表河流黄河水质较好，根据东营市环境保护监测站多年的监测结果，除了黄河特有的悬浮物含量较高外，绝大多数化学元素均在国家地面水环境质量标准（GB3838-88）三类水范围以内，另有COD和石油类含量超过五类水质标准。说明黄河入海处的水质虽好，能够满足饮用水源的要求，但已经受到石油等有机物的轻微污染。

黄河综合污染指数为2.97（见表5-5）。

表5-5黄河综合污染指数评价表

结论：黄河水质尚好，能满足饮用水源需要，但已经受到石油等有机物的轻微污染，今后应引起高度重视。

（2）广利河

广利河的所有监测断面化学需氧有机指标在枯、平、丰三个水期都超标，最大超标倍数为4.096倍。所有监测断面的氨氮在枯水期全部超标，最大超标倍数2.67倍。BOD₅和总磷只在枯水期的个别断面超标，超标倍数分别为0.814和0.48倍。石油类除了丰水期各断面没有超标现象外，其余两个水期的个别断面上有超标现象，最大超标倍数为8.21倍。

图5-5地表水系污染程度示意图

另据1999年度对广利河水质监测结果最新资料，广利河小赵家断面CODcr、挥发酚2项指标超标，超标率分别为100%、33.3%；广利河沙营断面CODcr、CODmn、DO、BOD₅、挥发酚、油等6项指标超标，超标率分别为100%、83.3%、66.7%、100%、66.7%、83.3%；广利河广利港断面CODcr、CODmn、BOD₅、挥发酚、油、氯化物、pH值等7项指标超标，超标率分别为100%、100%、100%、66.7%、83.3%、100%、33.3%。从三个断面的超标情况可以看出，上游小赵家断面超标项目少，而中、下游沙营、广利港断面则超标项目较多，这主要是由于西城工业废水和生活废水的排入造成的。广利河三个断面水质均劣于V类水。小赵家沙营、广利港断面的综合污染指数分别为7.52、27.07、15.78。

结论：广利河水质有机污染已经相当严重，不及时治理有加重趋势。造成广利河水质有机污染严重的主要污染源是西城区的大量生活污水、东辛采油厂的采油废水以及沿岸地方企业废水。

（3）支脉河

支脉河水质CODcr所有监测断面在枯平丰三个水期都超标，最大超标倍数为3.36倍。BOD₅在平水期有两个断面超标，超标倍数分别为2.835倍和1.438倍；石油类在枯水期的广利虾场南一个断面超标，超标倍数为1.51倍。

1999年度王营断面的最新资料：超标指标有CODcr、CODmn、DO、BOD₅、挥发酚、油，超标率分别为100%、75%、50%、50%、25%、75%。综合污染指数为12.1。已达到严重污染。

结论：支脉河已达到严重污染，污染项目增多，造成污染的原因是污染主要来自上游高青、博兴县的工业、生活污水及王家岗联合站纯梁首站等所排入的工业废水及地方企业所排入的各类废水。

（4）小清河

根据1999年度对小清河石村、三岔断面的监测结果可知：小清河石村断面有7项指标超标，其中CODcr、CODmn、BOD₅、挥发酚等4项指标超标率为100%，其他3项指标超标率分别为DO83.3%、汞83.3%、石油类16.7%；小清河三岔断面有6项指标超标，其中Cl^-、CODcr、CODmn等三项指标超标率为100%，其他3项指标超标率分别为BOD₅83.3%、挥发酚33.3%、石油类16.7%；石村和三岔断面的污染指数分别为36.2和35.9。

结论：小清河水质各监测断面均劣于V类水，已失去水体功能。

（5）广蒲河

广蒲河水质1999年以前超标因子为化学需氧量、氨氮、砷。

1999年度广蒲河东王路断面超标指标为CODcr、CODmn、DO、BOD₅、油，超标率分别为100%、75%、75%、50%。综合污染指数为24.3。

结论：广蒲河已达到严重污染。污染的原因主要是石化总公司、总机械厂、胜利发电厂所排工业废水及六户镇工业废水及生活污水。

（6）淄河

淄河发源于淄博市临淄区，流经广饶县境内，在三岔河口上游汇入小清河。1999年度对淄河西水、小营两个断面的检测结果表明，淄河西水断面CODcr、CODmn、BOD₅、挥发酚、铅、油、DO等7项指标超标，超标率分别为100%、100%、100%、80%、20%、40%、100%；淄河小营断面DO、CODcr、CODmn、BOD₅、挥发酚、油等6项指标超标，超标率分别为25%、100%、100%、50%、25%、25%。

结论：水质均劣于Ⅴ类。淄河西水、小营两个断面的综合污染指数分别为143.1和16.1，达到极严重污染程度，已失去水体功能。主要接纳临淄区工业、生活废水。

（7）溢洪河

溢洪河所有监测断面的化学需氧量在枯、平、丰三个水期都超标，最大超标倍数5.215倍。氨氮在枯丰两个水期个别断面超标。溶解氧在丰水期的个别断面上超标，超标倍数1.26倍。石油类只有丰水期的个别断面超标，超标倍数为0.79倍。

结论：溢洪河水质也遭到严重的有机污染，造成有机污染严重的原因是由于胜利采油厂、东辛采油厂、垦利炼油厂等工业废水及生活废水。

（8）挑河

挑河化学需氧量在所有监测断面的枯、平、丰三个水期都超标，超标倍数3.904倍；其他有机污染指标氨氮、溶解氧、生化需氧量在枯水期和平水期中的个别断面超标，超标倍数分别为1.28倍、3.96倍和0.272倍。

结论：挑河已经受有机污染。造成挑河水质污染的原因主要是河口采油厂的采油、生活废水及地方企业废水。

（9）神仙沟

神仙沟化学需氧量在所有断面的枯、平、丰三个水期都超标，最大超标倍数为13.72倍。其他有机污染指标：氨氮在枯水期所有断面都超标，最大超标倍数0.56倍；总磷在枯水期有一个断面超标，超标倍数为1.75倍，溶解氧和生化需氧量在枯、平、丰三个水期基本都超标，最大超标倍数分别为9.0和7.3倍。污染指标石油类在枯、平、丰三个水期基本都超标，最大超标倍数为1.68倍。

结论：神仙沟水质污染相当严重。造成神仙沟水质污染的主要污染源是军马造纸厂、桩西采油厂、孤岛采油厂工业及生活污水。

（10）武家大沟

武家大沟有机污染指标化学需氧量在三个水期都超标，最大超标倍数为1.93倍，生化需氧量和溶解氧有一个水期超标，超标倍数分别为0.027和1.305倍。

结论：武家大沟水质污染比其他河流轻，属有机污染类型。污染的主要原因是现河采油厂的王家岗站所排的采油废水及附近的地方企业排放的废水。

2.油田浅海海水

胜利油田浅海滩涂地下油藏丰富，是重点开发区之一，这个区域又是我国的传统渔场，是渤海经济鱼虾、贝类产卵孵化和育肥的良好场所和水产养殖基地。在石油开采过程中，石油类等污染物会对近海水造成一定影响。此外，河流污水未经处理直接排向大海，对近岸海域的水质也有较大的影响。

为了全面了解油田浅海水的质量状况，胜利油田曾在1989年组织了《胜利油田开发建设与浅海滩涂石油勘探开发区域环境影响评价及研究》课题，对浅海海域的水质及浅海滩涂底质的污染状况进行了全面的调查与评价。当时的海域调查范围北起马颊河口，南至潍河口，海域的经纬度范围为117°58.3′～119°30.1′E,37°11.6′～38°50.6′N。浅海调查海域包括0～15m等深线水域，共设12条断面，大面观测站49个。49个大面观测站中包括3个连续观测站，对有关水质参数每隔两小时测一次，历时24小时连续监测。浅海调查时间在枯水期（5月）和丰水期（8月）各进行一个航次。浅海水质调查的采样层次是水深小于10m者，只采表层，水深10～15m者，采表底两层。评价方法采用1990年3月国家海洋局海洋环境保护研究所《中国近海水质评价方法研究报告》所推荐的方法，评价标准用海水水质标准GB3097—82中第一类海水标准。海水质量分为4个等级：A、B、C、D,A、B、C级大致相当于一类、二类、三类海水，劣于三级海水者属于D级。除了排污口以外，任何海域不允许D级海水存在（图5-6）。

海水水质评价结果为：

（1）单项海水水质等级

COD：超标站位1个，位于神仙沟口，超标率1.7%，仅神仙沟口潮间带出现D级水质，并影响到附近浅水域，使其水质等级为C级到B级，其余评价海域COD水质均为A级。

石油：超标站位7个，其中6个在潮间带，一个在小清河附近，超标率12%。石油类在海域里造成的局部污染是明显的，尤其突出的有两处，一是神仙沟口潮间带，二是旺河口与小清河口潮间带。石油的水质等级最差的出现在神仙沟口，为D级。孤东、小清河口潮间带均为B级。

挥发酚：挥发酚的超标站位主要在孤东和神仙沟口的潮间带，超标站位3个，超标率11.5%。挑河口、神仙沟口、黄河口、小清河、旺河口一直到莱洲湾底部一带沿岸区域水质均为A级。

图5-6油田浅海海水水质分区图

（2）综合海水水质等级

将两个水期的平均结果做出综合水质等级评价，水质最差的地方是在神仙沟口的潮间带，其主要污染物是石油和COD，尤其是石油超标较高。B级水质在靠近潮间带的一小块区域以及广利河口潮间带区域，潮下带就基本是A级水质。调查区绝大部分区域的水质属于A级，即一般的一类海水水质。

由于底质能很好地反映出水域环境的污染状况和污染历史，此次调查除了海水水质以外，对浅海滩涂的底质污染状况也进行了相应的评价。

（3）浅海、滩涂底质状况

通过对浅海、滩涂地质调查发现：除了孤东油田潮间带底质超标以外，其他区域的滩涂及浅海底质均未超标。孤东油田受油污染存在灰黑色稀泥的底质宽度约100m。从污染程度上看极其严重，石油污染超标40倍，硫化物的污染超标2.5倍，酚和有机质的含量也是全区最高值。从污染发展的速度来看：1986年10月胜利油田对孤东油田进行环境影响评价工作时，该区域底质质量尚好，无超标项目，也未见明显的油污染。目前状况显然是1986年以后油田排出的污水中的石油在滩涂的底质上迅速积累所致。

此外，通过对整个区域底质污染指数分析可以发现：滩涂的污染指数最小，浅海近岸底质的指数大于滩涂，而小于离岸较远的浅海。显示出底质污染指数由滩涂向深水方向递增的条带状分区现象（这一点与浅海海水水质条带分区正好相反），这一方面反映了石油等污染物入海后主要是随细悬浮物输移到水动力较弱的海域沉积下来的的趋势；另一方面也是由于滩涂近岸水浅，水交换充分，氧化电位高，污染物不易形成所致。

总之，通过此次对黄河三角洲海岸带浅海水质及底质的全面调查可以看出：1989年时海水污染主要是在孤东油田的近海，由于油田濒临海边，排涝站直接将水排入海内，对海水影响较大，但污染仅限于潮间带，特别是神仙沟口和广利河口水质较差，除此之外大部分地区浅海水质基本上属于一般一类海水水质。

10年以后，通过收集到的1999年度对近岸海域的水质监测资料，根据GB3097—1997标准进行评价，另外根据海域功能区的不同，分别采用Ⅲ类标准、Ⅱ类标准进行评价，其中东营港、渤海埕岛石油开发区按Ⅲ类标准进行评价，其余按Ⅱ类标准进行评价。近海海域水质状况评价结果见表5-6。

表5-6近海海域水质状况评价结果表

通过1989年和1999年对海水水质的评价对比，尽管评价所采用的标准有所不同，超标项目也无法进行有效对比，但总体上1989年大部分区域的浅海海水属于一般的一类海水水质，主要污染区域孤东油田潮间带也多为二级海水水质，而1999年调查区海水水质状况多为三级水质，污染有所加重，污染区域也有扩大的趋势，应引起高度重视，防止污染的进一步扩大和加重。

结论：自1986年以来，浅海海水污染有所加重，污染区域也有扩大的趋势。

3.地下水

黄河三角洲局部地区浅层地下水污染元素含量超过家庭饮用水标准，污染严重的地区主要分布在排污河道沿岸、城镇和工业集中区。此外东营市地势偏低，受外来污水影响严重，据监测，东营市地下水污染主要是浅层地下水污染，以石油、挥发酚、COD为主，以广饶县南部浅层淡水分布区的地下水污染对人危害最大。尤其淄河沿岸地下水，局部地区肉眼可辨水颜色发黄、发黑。另外，在浅层地下水中，农药残留也有检出，据1992～1995年的检测结果，主要有乐果（检出值0.4～12mg/dm³，）、“六六六”（检出值0～0.18mg/dm³）、DDVP（检出值0.3～10.5mg/dm³）、“四〇四九”（检出值0.1～0.5mg/dm³）。人们正逐渐意识到地下水污染的危害，品尝到了人类自己酿成的苦果，因为已经发现了可能与地下水污染或者与早期污水灌溉有关的可疑病区，肝大、癌症发病率高（图5-7）。

图5-7浅层地下水质量分区示意图

（1）淄河沿岸地下水的污染

淄河是一条重度污染河流，由于两岸浅层地下水开采强度大，因而淄河的污水对地下水有较强的补给作用，造成沿岸地下水严重污染，近岸地带地下水具有异味，颜色呈黄灰色，60m以上的浅层地下水已不能饮用。

据垂直淄河布设的地下水取样点分析资料，主要污染物为挥发酚、油，并且砷和六价铬也有检出，挥发酚超过饮用水标准4.5～4.7倍。地下水的污染程度随着距淄河的距离加大而减小，污染区分布在淄河西岸梧村—皂户李—黄丘—白兔丘一带和东岸西朱营—杨庄—李璩—郭辛一带的临河地区，面积约32km²。污染区沿淄河呈条带状展布，宽度2～3km，污染区边界距淄河的距离一般为1.0～1.5km。区内浅层地下水中石油类的含量一般为0.18～0.50mg/L，超过生活饮用水卫生标准，COD的含量一般为0.90～2.00mg/L，最高为8.68mg/L，超过生活饮用水卫生标准。另外，区内浅层地下水中Cr6＋和Mo的检出率较高，Cr6＋的检出率约为40%，含量一般为0.005～0.025mg/L。Mo的检出率约为80%，含量一般为0.001～0.005mg/L（见表5-7）。

表5-7淄河沿岸地下水污染监测断面水质分析成果表

未污染区分布在距淄河较远的呈羔—大张—晋王一带和大张淡—西营一带，面积约109km²。该区距淄河较远，浅层地下水仅受到轻微污染。该区浅层地下水中COD的含量一般为0.87～1.17mg/L,Cr⁶⁺含量一般为0.008mg/L。Mo含量一般为0.001～0.002mg/L，它们的含量均低于生活饮用水卫生标准。该区浅层地下水基本满足人畜供水水质要求（图5-8）。

图5-8淄河沿岸地下水污染评价分区示意图

区内中深层地下水基本未受污染，水质良好，仅个别村庄因开采中深层地下水造成串层污染，其污染呈点状，污染范围较小。这些污染点主要分布在南部淄河沿岸的杨庄、赵庄、明庄和北部的王昌屋子、常徐庄等村。南部发生串层污染的深井距淄河的距离都小于200m，它们均开凿于20世纪80年代初，井深小于160m，其主要污染物为石油类和Cr⁶⁺，石油类的含量一般为0.44～1.06mg/L，超过生活饮用水卫生标准。Cr⁶⁺含量一般为0.01～0.02mg/L。北部中深层地下水污染也是由上部咸水串层污染引起。

（2）小清河沿岸地下水的污染

小清河为严重污染河流，受小清河水影响，两岸浅层地下水已受到较严重的污染，地下水检出有机化合物58种，有31种直接来源于工业废水和小清河水，个别取样点苯并（A）芘和CCL₄浓度已分别超过我国生活饮用水标准几倍乃至上百倍，污染程度严重。浅层地下水污染本质为有机化合物的污染，已有研究成果表明，潜水含水层纵向弥散度为0.42m，小清河污染物质向潜水扩散速度1年约2.8m，现浅层地下水污染范围已达500m左右。小清河在枯水期、平水期排泄两岸地下水，仅在丰水期对浅层地下水有短期的补给，因此，小清河对地下水的污染，主要是通过污染物质的弥散作用。另一个污染途经则是小清河污水灌溉，据调查，小清河两岸仍有污水灌溉区，这加剧了地下水和土壤以及粮食作物的污染。

（3）黄河三角洲平原区地下水污染现状

小清河以北的黄河三角洲平原区是胜利油田主要石油开发区，东营市的主要工业企业也在区内，地下水亦受到不同程度的污染。以取样点资料分析，地下水污染带主要分布于地表污染源附近，在远离污染源的地带，地下水受污染程度较轻。主要污染物为油、挥发酚和重金属镉、铅、六价铬，如表5-8。

结论：区内主要是浅层地下水受到污染，主要污染物是大肠菌群、细菌总数、石油类、COD和氨氮，其中以大肠菌群、石油类和总磷最为严重。污染严重的地区主要分布在排污河道沿岸、城镇和工业集中区，其他地区污染轻微。相比之下深层地下水受污染程度较小，超标项目主要是石油类和挥发酚。但在该区内，由于地下水的开发利用较少，对地下水的污染没有引起足够的重视，现在的监测工作也做得较少。

4.水库

区内水库的水质总体上良好，基本未受到石油开发带来的负面影响。通过对辛安水库、广南水库、孤东水库、广北水库、孤北水库、耿井水库、民丰水库水质的检测结果，其pH值范围在7.69～8.42，其最高值虽然接近8.5标准但尚未超过，基本属于中偏碱性水质。虽然各水库水源来自黄河，但由于储水时间较长，又受地表含盐量高的影响，使各水库水质酸碱度增加，尤其是耿井水库。各水库中有机污染物都有检出，挥发酚和氰化物检出率不低于80%，但均低于国家地面水1类水标准。水库水质中值得注意的是微生物污染问题，国家Ⅲ类水质标准规定，总大肠杆菌群数为1万个/L，广北水库大肠菌数高达3万个/L。这种现象明显说明受人为影响严重，居民生活、放牧是造成微生物污染的主要原因，需要净化消毒处理才能作为饮用水。

结论：区内水库的水质总体上良好，基本未受到石油开发带来的负面影响，水库水质中值得注意的是微生物污染问题。

表5-8黄河三角洲平原区浅层地下水污染监测数据

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