制葯廠廢水物去除流程圖

1. 污水處理廠處理污水的流程

污水處理廠處理污水的流程如下圖:

1、生物除磷

在經濟發展過程中，我國的主要河流和湖泊由於受磷污染，富營養化嚴重，國家環保局為控制磷污染，對磷排放制定了比較嚴格的標准。化學強化生物除磷污水處理工藝以除去污水中有機污染物和各種形態的磷為主，此污水處理工藝將化學除磷和生物除磷一體化，通過厭氧消化生物系統中活性污泥產生揮發性有機酸，作為聚磷菌生長的基質或稱之為營養物，使聚磷菌在活性污泥中選擇性增殖，並將其迴流到生物系統中，使生物污水處理系統工作在高效除磷狀態；同時污泥在厭氧條件下產生的磷釋放，通過化學除磷消除。這是一種高效市政污水處理工藝技術，滿足了我國現階段，為解決水體富營養化，需要在常規二級污水處理基礎上進一步除磷的要求。

2、循環間隙

我國經濟發展水平各地相差較大，經濟發展滯後的城市還不能拿出很多資金用於污水治理，因此，怎樣利用有限的資金，降低環境污染，是很多城市政府面臨的問題。在污水處理方面，直到不久前，一些城市還採用一級或一級強化處理工藝技術，出水達不到國家二級排放標准對除去有機污染物的要求。循環間歇曝氣工藝充分發揮高負荷氧化溝處理效率高的優點，又充分利用序批式活性污泥污水處理工藝出水好的特點，保證了系統出水達到國家污水排放一級標准在除去有機污染物方面的要求。在投資和運行費用上比通常以除去有機污染物為主的二級生物污水處理系統降低30%左右，是適合我國現階段污水處理要求的工藝技術。

3、旋轉接觸

旋轉接觸氧化污水處理工藝技術是在生物轉盤技術基礎上，結合生物接觸氧化技術優點發展起來的新一代好氧生物膜處理技術。旋轉接觸氧化污水處理工藝技術和成套設備提供了一種簡單和可靠的污水處理方法。整個污水處理系統中的轉軸是唯一的轉動部分，一旦機器出了故障，一般機械人員都可以進行維修。系統生物量會根據有機負荷的變化而自動補償。附在轉盤上的微生物是有生命的，當污水中的有機物增加時，微生物隨之增加，相反，當污水中的有機物減少時，微生物隨之減少。所以這污水處理系統的工作效果不容易受到流量和負荷的突然變化和停電的影響。運行費用低，只有其他曝氣污水處理系統耗電的八分之一到三分之一。佔地面積僅相當常規活性污泥法一半。由於生物系統中生長的微生物種類多，能夠高效處理各種難降解工業污水。

2. 某工業廢水的處理工藝流程圖如下，試回答

① 確定柵前水深
根據最優水力斷面公式 計算得：
（1-1）

所以柵前槽寬約0.283m。柵前水深h≈0.142m
說明：由於水量小的緣故，計算數據偏小，這里為了設計的需要、施工的方便以及設備選型的准確，取柵槽寬度0.60m，柵前水深0.30m。
② 格柵計算
（1-2）
n—格柵間隙數
代入數據得： =36（條）
柵槽有效寬度（B）， 設計採用ø10圓鋼為柵條，即S=0.01m。
=0.494m
取格柵寬度B=0.8m
通過格柵的水頭損失h1
（1-3）
（1-4）
h0—計算水頭損失；
g—重力加速度，取9.81m/s2；
K—系數，格柵受污物堵塞後，水頭損失增大的倍數，一般K=3.0；
ξ—阻力系數，其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關， ，當為矩形斷面時， =2.42。
= =0.098m
所以：柵後槽總高度H
=0.3+0.098+0.3=0.698m
——柵前渠超高，取0.3m
柵槽總長度L
=0.275m （1-5）
（1-6）
=0.3+0.3=0.6m
2.26m
L1—進水渠長，m； L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；
B1—進水渠寬，； α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20°。
(3) 柵渣量計算
對於柵條間距b=4mm的細格柵，對於屬於精細化工范疇的化學制葯廠廢水，每單位體積污水攔截污物為W1=0.03 m3/103m3，每日柵渣量為：
=0.04 m3/d （1-7）
攔截污物量小於0.3m3/d,應採用人工清渣。
3.3.2 調節池
(1) 設計說明
根據生產廢水排放規律，以及後續處理構築物對水質水量穩定性的要求，設調節池3座，分別是：高濃度調節池、儲液池和低濃度調節池。
(2)設計計算
① 高濃度調節池的設計和計算
高濃度調節池主要調節各主要生產工段的生產廢水，對其進行水質水量的調節，採用底下式，加蓋（為了防止揮發性物質揮發，污染環境）。
設調節池水力停留時間為T=3d，則調節池的有效容積為：
=513 m3 （2-1）
——為高濃度有機廢水水量
取平面尺寸為（12 12）m2，設一座
則有效水深 =3.56m （2-2）
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。因為高濃度有機廢水中含有大量的有機物，其中包括難降解的、大分子的和有毒的，如果設有污泥斗，在它的污泥中，BOD和COD負荷都會很高，而且難以處理。
設備：100WL30-20-5.5型污水泵兩台，一備一用。性能：流量30m3/h，揚程20m，出口直徑100mm，效率42%，電動機功率5.5kw。
② 儲液池的設計及計算
儲液池的作用是儲存經過高濃度調節池的有機廢水。
設水力停留時間為1.5d
有效容積為： =256.5m3
取平面尺寸為（ ）m2
有效水深為： =3.56m
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。
③ 低濃度調節池（總調節池）的設計及計算
低濃度有機廢水包括生產工藝中的沖洗廢水、污冷凝水、生活污水等。
在儲液池經過化學氧化的高濃度有機廢水也進入總調節池。
設水力停留時間為1.6d
有效容積為： =1920m3
取平面尺寸為（ ）m2
則有效水深為： =3.56m
取超高0.3m，所以H=h+0.3=3.9m。
說明：不設污泥斗，設攪拌器一套。
3.3.3 UASB反應器
(1) 設計說明
UASB反應器由反應區、進水管道和位於上部的三相分離器組成。反應器下部由具有良好的沉澱和絮凝性能的高質量分數厭氧污泥形成污泥床，污水從進水口自下而上通過污泥床，與厭氧污泥充分接觸反應。厭氧分解過程中產生的沼氣形成微小氣泡不斷釋放、上升，逐漸形成較大氣泡。反應器中，上部污泥在沼氣的擾動下形成污泥質量分數較低的懸浮層，頂部的分離器進行污泥、沼氣和廢水的三相分離。處理後的水從沉澱區上部溢流排出，氣室的沼氣可用管道導出，沉澱在泥斗壁上的污泥在重力作用下沿泥斗壁斜面下滑回到反應區，使得反應區有足夠的污泥濃度。
本設計中UASB採用鋼筋混凝土結構，截面取正方形。
本工程所處理工業廢水屬高濃度有機廢水，生物降解性好，UASB反器作為處理工藝的主體，擬按下列參數設計。
設計流量 1200 m³/d =50m³/h
進水濃度 CODcr=5000mg/L COD去除率為87.5%
容積負荷 Nv=6.5kgCOD/(m³•d)
產氣率 r=0.4m³/kgCOD
污泥產率 X=0.15kg/kgCOD
(2) UASB反應器工藝構造設計計算
① UASB總容積計算
UASB總容積：
V = QSr/Nv = 1200×5×87.5%/6.5 = 807.7 m³ （3-1）
選用兩座反應器，則每座反應器的容積 Viˊ= V/2 = 404 m³
設UASB的體積有效系數為87%，則每座反應器的實需容積
Vi = 404/87%= 464m³
若選用截面為8m×8m 的反應器兩座，則水力負荷約為
0.3m³/(m²•h)<1.0m³/(m²•h) 符合要求
求得反應器高為8m，其中有效高度7.5m，保護高0.5m.
② 三相分離器的設計
UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗，三相分離器應滿足以下幾點要求：
a.液進入沉澱區之前，必須將其中的氣泡予以脫出，防止氣泡進入沉澱區影響
沉澱效果。
b. 沉澱區的表面水力負荷應在0.7m³/(m²•h)以下，進入沉澱區前，通過沉澱槽底縫隙的流速不大於2.0m/h。
c. 沉澱斜板傾角不小於50°，使沉泥不在斜板積累，盡快回落入反應區內。
d.出水堰前設置擋板以防止上浮污泥流失，某些情況下應設置浮渣清除裝置。
三相分離器設計需確定三相分離器數量，大小斜板尺寸、傾角和相互關系。
三相分離器由上下兩組重疊的高度不同的三角形集氣罩組成。本設計採用上集氣罩為大集氣罩，下集氣罩為小集氣罩。大集氣罩由鋼板製成，起集氣作用，小集氣罩為實心鋼筋混凝土結構，實起支撐作用。

取上下三角形集氣罩斜面的水平傾角為θ=55°，h2=0.5m
根據圖b所示幾何關系可得：
b1=h2/tgθ=0.5/tg55°=0.35m （3-2）
b2=b-2 b1=2.67-2×0.35=1.97m （3-3）
下三角形集氣罩之間污泥迴流縫中混合液上升流速v1可用下式計算：
v1 = Q/S1 （3-4）
S1 = b2×l×n = 1.97×8×3 = 47.28 m² （3-5）
= 25/47.28 = 0.53m/h < 2m/h
取CD為0.3m，上三角形集氣罩與下三角形集氣罩斜面之間迴流縫流速v2可用下式計算：
v2 = Q/S2
S2 = CD×l×2n = 0.3×8×2×3 = 14.4 m²
= 25/14.4 = 1.74m/h < 2m/h
滿足v1 < v2 < 2.0m/h 的要求
取CE=0.3m，則上三角形集氣罩的位置即可確定，且
BC = CE/sin35°= 0.3/sin35°= 0.52m
AB = ( b1-CD)/cos55°= 0.09m
h3 \ = [Abcos55°+(b2-0.5)/2]tg55°
=[0.26cos55°+(1.97-0.5)/2] •tg55°= 1.26m
取水深h1 = 0.8m.
集氣罩及各部分的尺寸標注見下圖：
氣分離效果的校核:
設沼氣氣泡的直徑d=0.008cm, 20℃時，凈水的運動粘滯系數υ=0.0101cm2/s，取廢水密度ρ1=1.01g/cm³,沼氣密度ρ=1.2×10-3g/cm³，碰撞系數β=0.95,動力粘滯系數
µ=υ•ρ=0.0101×1.01=0.0102g/(cm•s)
由於廢水的µ一般大於凈水，可取廢水的µ=0.02g/(cm•s)
則氣泡的上升速度vb= βg•(ρ1-ρ) •d²/18µ （3-6）
= 0.95×981×(1.01-1.2×10-3) ×0.008²/(18×0.02)
= 0.167cm/s =6.01m/h
va= Q/S3=25/(0.3×8×6)=1.74m/h
根據以上的計算結果有
BC/AB=0 .52/0.56=2
vb/va =6.01/1.74=3.45
滿足 vb/va > BC/AB 的要求,則直徑大於0.008的氣泡均可進入氣室.
③ 布水系統的設計
兩池共用一根DN150的進水干管， 採用穿孔管配水。每座反應器設4根DN150長6.7m的穿孔管，每兩根管之間的中心距為2m，配水孔徑採用 7φ14mm,孔距為2m,即每根管上設4個配水孔,每個孔的服務面積2m×2m=4m2,孔口向下,穿孔管距反應器底0.20m.
每座反應器共有16個配水孔,若採用連續進水,則每個孔的孔口流
2.11m/s > 2m/s ,符合要求.
估算布水系統的水頭損失為0.7m,UASB的水頭損失為0.8m,則廢水在UASB反應器中的總水頭損失為1.5m.
管道布置見圖10：
水面低0.6m.
④出水渠的設計計算
每座UASB反應器設四條出水渠,出水渠保持水平,四條出水渠的出水匯入集水渠,再經出水管排出.
a.出水渠: 採用鋸齒形出水渠,鋼結構.渠寬取0.2m,渠深取0.3m.

b.三角堰設計計算
每座UASB反應器處理水量7L/s,溢流負荷為1～2L/(m•s)
設計溢流負荷取f=2L/(m•s),則堰上水面總長
L= q/f= 7/2= 3.5m （3-7）
設計90°三角堰,堰高 H=50mm,堰口寬 B=100mm,堰上水頭 h=25mm,則堰口水面寬 b=50mm,三角堰數量 n=L/b=3.5/0.05=70個.
設計堰板長為8-0.3=7.7m,共6塊,每塊堰10個100mm堰口,10個670mm間隙.
堰上水頭校核:
則每個堰出流率 q=0.007/70=1×10-4m³/s
按90°三角堰計算公式 q=1.43h5/2 （3-8）
則堰上水頭為 h=(q/1.43)0.4=(1×10-4/1.43) 0.4=0.022m
c. 集水渠: 集水渠寬取0.3m, 集水渠底比反應器內
d. 出水管: 取DN150的鑄鐵管,出水管在集水渠中心底部.出水管中的水再匯入位於走道下的DN200的排水總管.
e.浮渣擋板:為防止浮渣進入曝氣池,在出水渠外側0.3m處設浮渣擋板.擋板深入水面下0.2m,水面上0.025m.

⑤ 排泥管的設計計算
a.排泥量的設計計算
每座UASB的設計流量Q=600m³/d,進水COD濃度為5000mg/L,COD去除率為87.5%,產泥系數為R=0.15kg干泥/kgCOD,則產泥量
Q=600×5000÷1000×0.875×0.15=394kg干泥/d
設UASB排泥含水率為98%,濕污泥密度為1000kg/m³,則每日產生的濕污泥量 Q=394/(1000×2%)=19.7m³/d
則兩座UASB的總產泥量
Q0=2×19.7=39.4m³/d
⑥ 沼氣管道系統設計計算
a.產氣量計算
每座UASB設計流量 Q＝25m ³/h
進水CODcr S0=5000mg/L=5kg/m³
COD去除率 E=87.5%
產氣率 r=0.4 m³/kgCOD
則產氣量 Gi=Q•S0•Er （3-9）
=25×5×0.875×0.4=43.75 m ³/h
兩座UASB產氣量共為 G=87.5 m ³/h
b.沼氣管道的設計
出氣管: 根據三相分離器的特點,每一個集氣罩分別引一根出氣管,管徑為DN100.
水封罐: 本設計選用D=500mm的水封罐.
水封高度 H=H1-HM
H1—大集氣罩內的壓力水頭,取為1mH2O
HM—沼氣櫃的壓力水頭,取為0.4mH2O
則H=H1-HM=1-0.4=0.6mH2O
取水封罐高度Hˊ=1.0m ,其中超高為0.4m

3. 建議收藏！圖解各種廢水處理技術工藝流程

廢水處理(wastewater treatment methods)就是利用物理、化學和生物的方法對廢水進行處理，使廢水凈化，減少污染，以至達到廢水回收、復用，充分利用水資源。圖解17種污水處理工藝詳細流程圖，建議收藏！甘度，專注於解決中小企業污水處理難題。

工藝流程圖

1、電鍍廢水：電鍍廢水主要來源於電鍍生產過程中，電鍍生產過程中會排放大量的工業廢水，其廢水的排量和廢水性質與電鍍工業的生產方式及用水方式有著密切的關系。根據不同的處理方式可以將電鍍廢水分為四大類，分別是鍍件前處理廢水、鍍槽廢液、鍍件漂洗廢水以及生產過程中的「跑、冒、滴、漏」。

2、澱粉廢水：澱粉廢水是以玉米、馬鈴薯、小麥、大米等農產品為原料生產澱粉或澱粉深加工產品(澱粉糖、葡萄糖、澱粉衍生物等)產生的廢水，一般都屬於高濃度有機廢水，是造成環境污染的主要污染源之一。

3、果汁生產廢水：果汁廢水主要來自沖洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環節。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等。在不同季節有一定差別，處於高峰流量時的果汁廢水，有機物含量也處於高峰。

4、含鉛廢水：目前含鉛廢水的處理工藝，應用較多、較成熟可靠的技術有：離子交換法、沉澱法、吸附法、電解法以及以上工藝的組合。

5、合成革加工廢水：合成革以及人造革行業在回收二甲基甲醯胺(dimethylformamide,DMF) 的過程中,會產生含有DMF的廢水。

6、化工廢水：純凈的水在經過使用後改變了原來的物理性質或化學性質，成為了含有不同種類雜質的廢水。化工廢水就是在化工生產中排放出的工藝廢水、冷卻水、廢氣洗滌水、設備及場地沖洗水等廢水。這些廢水如果不經過處理而排放，會造成水體的不同性質和不同程度的污染，從而危害人類的健康，影響工農業的生產。

7、化纖廢水：化纖廢水是指在化纖生產過程中產生的各類廢水, 如PET廢水、PTA廢水、棉漿粕黑液、粘膠廢水等。

8、焦化廢水：焦化廢水是一種典型的有毒難降解有機廢水。主要來自焦爐煤氣初冷和焦化生產過程中的生產用水以及蒸汽冷凝廢水。指煤煉焦、煤氣凈化、化工產品回收和化工產品精製過程中產生的廢水。

9、酒精生產廢水：酒精廢水是高濃度、高溫度、高懸浮物的有機廢水，酒精工業的污染以水的污染最為嚴重，生產過程中的廢水主要來自蒸餾發酵成熟醪後排出的酒精糟，生產設備的洗滌水、沖洗水，以及蒸煮、糖化、發酵、蒸餾工藝的冷卻水等。

10、垃圾滲濾液廢水：垃圾滲濾液是指來源於垃圾填埋場中垃圾本身含有的水分、進入填埋場的雨雪水及其他水分，扣除垃圾、覆土層的飽和持水量，並經歷垃圾層和覆土層而形成的一種高濃度的有機廢水。

11、磷化廢水：磷化廢水是金屬表面處理的前處理，一般有除油除銹、表調、磷化鈍化。有簡單磷化就是用磷酸與硫酸和硝酸，也有要求高的專用磷化劑（有水劑和粉劑產品），粉劑產品相對產泥較多。噴塗有噴粉和噴漆。如果是噴粉則排放的廢水就是前處理廢水包括磷化廢水。

12、農葯廢水：農葯廢水是指農葯廠在農葯生產過程中排出的廢水。廢水水質水量不穩定。主要分為:含苯廢水、含有機磷廢水、高濃度含鹽廢水、高濃度含酚廢水、含汞廢水。

13、啤酒生產廢水：啤酒廠廢水是指啤酒生產過程中排出的廢水。是啤酒廠的主要污染源。

14、生活污水：生活污水所含的污染物主要是有機物(如蛋白質、碳水化合物、脂肪、尿素、氨氮等) 和大量病原微生物(如寄生蟲卵和腸道傳染病毒等)。存在於生活污水中的有機物極不穩定，容易腐化而產生惡臭。細菌和病原體以生活污水中有機物為營養而大量繁殖，可導致傳染病蔓延流行。因此，生活污水排放前必須進行處理。

15、印染廢水：印染廢水是加工棉、麻、化學纖維及其混紡產品為主的印染廠排出的廢水。印染廢水水量較大，每印染加工1噸紡織品耗水100~200噸，其中80~90%成為廢水。紡織印染廢水具有水量大、有機污染物含量高、鹼性大、水質變化大等特點，屬難處理的工業廢水之一，廢水中含有染料、漿料、助劑、油劑、酸鹼、纖維雜質、砂類物質、無機鹽等。

16、制葯廢水：制葯工業廢水主要包括抗生素生產廢水、合成葯物生產廢水、中成葯生產廢水以及各類制劑生產過程的洗滌水和沖洗廢水四大類。其廢水的特點是成分復雜、有機物含量高、毒性大、色度深和含鹽量高，特別是生化性很差，且間歇排放，屬難處理的工業廢水。

17、屠宰廢水：屠宰廢水來自於圈欄沖洗、淋洗、屠宰及其它廠房地坪沖洗、燙毛、剖解、副食加工、動物殘渣，血水等組成。留存在動物體內的糞便和屠宰過程中所產生的血水，所含氨氮的量是很高的，如未被處理掉就會滲入地下或者流入河流中，對人類賴以生存的水自然造破壞，從而引起藍藻滋生，水中的魚蝦大面積死亡的現象發生。

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4. 68個廢水處理工藝流程圖與動態圖！收藏！

一、30種各類廢水處理工藝流程圖匯總

包括生活污水、市政尾水、脫硫廢水、焦化廢水、垃圾滲濾液、印染廢水、化工廢水、制葯廢水、農葯廢水、合成革廢水、含鉛廢水、製糖廢水、工業園區廢水、電鍍工業園區污水處理、化纖廢水、光伏廢水、醫院廢水、磷化廢水、乳化液廢水、洗滌廢水、中和脫鹽廢水、高礦化度礦井廢水深度處理、食品廢水、澱粉廢水、果汁廢水、酒精廢水、啤酒廢水、養牛廢水、養豬廢水以及泳池循環水處理等。

二、38個污水處理工藝及設備動態圖

涵蓋輻流式沉澱池、虹吸式吸泥機、靜壓式吸泥機、平流式沉澱池、橋式刮泥機、斜板(管)沉澱池、平流沉砂池、曝氣沉砂池、膜片微孔曝氣器、射流式水力沖擊空氣擴散裝置、轉刷曝氣器、除砂設備工作流程、水力旋流器與螺旋洗砂機、橋式吸砂機、回轉式格柵除污機、鋼繩牽引式格柵除污機、移動伸縮臂式格柵除污機、階段曝氣法、生物吸附法、曝氣池、方形曝氣沉澱池、圓形曝氣沉澱池、推流式曝氣池、氧化渠典型布置、多段加蓋式氧氣法、帕斯韋爾氧化溝處理系統、T型氧化溝系統工藝流程、接觸氧化池的基本構造、鼓風曝氣生物接觸氧化池、表面曝氣生物接觸氧化池、生物濾池工藝流程、生物濾池構造、生物轉盤工藝流程、生物轉盤構造、生物轉盤的布置、空氣驅動生物轉盤以及生物轉盤二級處理流程。

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5. A/O工藝流程 和 流程圖

A/O工藝流程是將前段缺氧段和後段好氧段串聯在一起，A段DO不大於0. 2mg/L, O段D0=2 ~ 4mg/L。在缺氧段異養菌將污水中的澱粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物。

當這些經缺氧水解的產物進入好氧池進行好氧處理時，提高污水的可生化性，提高氧的效率。在缺氧段異養菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化(有機鏈上的N或氨基酸中的氨基)游離出氨(NH₃、NH₄+)。

在充足供氧條件下，自養菌的硝化作用將NH₃-N (NH₄+)氧化為HO₃-，通過迴流控制返回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將N03-還原為分子態氮(N₂)完成C、N、O在生態中的循環，實現污水無害化處理

(5)制葯廠廢水物去除流程圖擴展閱讀：

A/O工藝影響因素

A/0工藝運行過程式控制制不要產生污泥膨脹和流失，其對有機物的降解率是較高的(90~95%) ，缺點是脫氮除磷效果較差。如果原污水含磷濃度<3mg/L，則選用A/O工藝是合適的，為了提高脫氮效果，A/O 工藝主要控制幾個因素:

1、MLSS一般應在3000mg/L以上，低於此值A/0系統脫氮效果明顯降低。

2、TKNMLSS負荷率(TKN- 凱式氮，指水中氨氮與有機氮之和)在硝化反應中該負荷率應在0.05gTKN/(gMLSS·d)之下。

3、B0D5/MLSS負荷率:在硝化反應中，影響硝化的主要因素是硝化菌的存在和活性，因為自氧型硝化菌最小比增長速度為0. 21/d;而異養型好氧菌的最小比增殖速度為1.2/d。

前者比後者的比增殖速度小得多。要使硝化菌存活並占優勢，要求污泥齡大於4.76d;但對於異養型好氧菌，則污泥齡只需0.8d。在傳統活性污泥法中，由於污泥齡只有2~4d,所以硝化菌不能存活並佔有優勢，不能完成硝化任務。

6. 污水處理的流程圖

一、污水收集與輸送
污水收集系統負責將生活污水和工業廢水從源頭輸送到污水處理廠。這一步驟涉及污水管網的布局與污水泵站的設計，確保污水能夠有效地被輸送至處理設施。
二、污水預處理
在污水處理廠，污水首先經過預處理階段，也稱為一級處理。此階段主要通過過濾、沉澱和重力分離等方法，去除污水中的懸浮固體和一些顆粒物。
三、生物處理
接下來是生物處理階段，二級處理的關鍵步驟。在這一階段，利用厭氧或好氧微生物的作用，對污水中的有機污染物進行分解，同時實現脫氮除磷的效果。
四、化學處理
為了進一步去除污水中的污染物，特別是磷和氮，化學處理被引入。這一步驟通常包括化學除磷和折點加氯等過程。
五、深度處理
深度處理步驟旨在進一步凈化污水，確保其達到更高的排放標准或回用要求。常見的方法包括砂濾、活性炭吸附、膜過濾和消毒等。
六、排放與回用
經過深度處理後，污水的水質得到顯著提升，可滿足特定的排放標准或回用要求。達標後的污水可以直接排放或回用於農業、城市景觀等領域。