活性污泥法處理污水模擬工藝

『壹』 SBR活性污泥法工藝

如果你在北京，延慶污水處理廠是做SBR的，我去看過。你可以搜搜聯系一下。
下面是SBR的一些簡單介紹，希望能有幫助。

摘要： 序批式活性污泥法（SBR-Sequencing Batch Reactor）是早在1914年就由英國學者Ardern和Locket發明了的水處理工藝。70年代初，美國Natre Dame 大學的R.Irvine 教授採用實驗室規模對SBR工藝進行了系統深入的研究，並於1980年在美國環保局（EPA）的資助下，在印第安那州的Culwer城改建並投產了世界上第一個SBR法污水處理廠。SBR工藝的過程是按時序來運行的，一個操作過程分五個階段：進水、反應、沉澱、潷水、閑置。

關鍵詞： SBR工藝 序批式活性污泥法（SBR—Sequencing Batch Reactor）是早在1914年就由英國學者Ardern和Locket發明了的水處理工藝。70年代初，美國Natre Dame 大學的R.Irvine 教授採用實驗室規模對SBR工藝進行了系統深入的研究，並於1980年在美國環保局（EPA）的資助下，在印第安那州的Culwer城改建並投產了世界上第一個SBR法污水處理廠。SBR工藝的過程是按時序來運行的，一個操作過程分五個階段：進水、反應、沉澱、潷水、閑置。
由於SBR在運行過程中，各階段的運行時間、反應器內混合液體積的變化以及運行狀態等都可以根據具體污水的性質、出水水質、出水質量與運行功能要求等靈活變化。對於SBR反應器來說，只是時序控制，無空間控制障礙，所以可以靈活控制。因此，SBR工藝發展速度極快，並衍生出許多種新型SBR處理工藝。
間歇式循環延時曝氣活性污泥法（ICEAS—Intermittent Cyclic Extended System）是在1968年由澳大利亞新威爾士大學與美國ABJ公司合作開發的。1976年世界上第一座ICEAS工藝污水廠投產運行。ICEAS與傳統SBR相比，最大特點是：在反應器進水端設一個預反應區，整個處理過程連續進水，間歇排水,無明顯的反應階段和閑置階段，因此處理費用比傳統SBR低。由於全過程連續進水，沉澱階段泥水分離差，限制了進水量。
好氧間歇曝氣系統（DAT-IAT—Demand Aeration Tank-Intermittent Tank）是由天津市政工程設計研究院提出的一種SBR新工藝。主體構築物是由需氧池DAT池和間歇曝氣池IAT池組成，DAT池連續進水連續曝氣，其出水從中間牆進入IAT池，IAT池連續進水間歇排水。同時，IAT池污泥迴流DAT池。它具有抗沖擊能力強的特點，並有除磷脫氮功能。
循環式活性污泥法(CASS—Cyclic Activated Sludge System)是Gotonszy教授在ICEAS工藝的基礎上開發出來的,是SBR工藝的一種新形式。將ICEAS的預反應區用容積更小，設計更加合理優化的生物選擇器代替。通常CASS池分三個反應區：生物選擇器、缺氧區和好氧區，容積比一般為1：5：30。整個過程間歇運行，進水同時曝氣並污泥迴流。該處理系統具有除氮脫磷功能。
UNITANK單元水池活性污泥處理系統是比利時SEGHERS公司提出的，它是SBR工藝的又一種變形。它集合了SBR工藝和氧化溝工藝的特點，一體化設計使整個系統連續進水連續出水，而單個池子相對為間歇進水間歇排水。此系統可以靈活的進行時間和空間控制，適當的增大水力停留時間，可以實現污水的脫氮除磷。
改良式序列間歇反應器（MSBR—Modified Sequencing Batch Reactor）是C,Y.Yang等人根據SBR技術特點結合A2-O工藝，研究開發的一種更為理想的污水處理系統。採用單池多方格方式，在恆定水位下連續運行。通常MSBR池分為主曝氣池、序批池1、序批池2、厭氧池A、厭氧池B、缺氧池、泥水分離池。
每個周期分為6個時段，每3個時段為一個半周期。一個半周期的運行狀況：污水首先進入厭氧池A脫氮，再進入厭氧池B除磷，進入主曝氣池好氧處理，然後進入序批池，兩個序批池交替運行（缺氧—好氧/沉澱—出水）。脫氮除磷能力更強。
SBR工藝優點
1、理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處於交替狀態，凈化效果好。
2、運行效果穩定，污水在理想的靜止狀態下沉澱，需要時間短、效率高，出水水質好。
3、耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。
4、工藝過程中的各工序可根據水質、水量進行調整，運行靈活。
5、處理設備少，構造簡單，便於操作和維護管理。
6、反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。
7、SBR法系統本身也適合於組合式構造方法，利於廢水處理廠的擴建和改造。
8、脫氮除磷，適當控制運行方式，實現好氧、缺氧、厭氧狀態交替，具有良好的脫氮除磷效果。
9、工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥迴流系統，調節池、初沉池也可省略，布置緊湊、佔地面積省。
SBR系統的適用范圍
由於上述技術特點，SBR系統進一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術條件，SBR系統更適合以下情況：
1) 中小城鎮生活污水和廠礦企業的工業廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。
2) 需要較高出水水質的地方，如風景游覽區、湖泊和港灣等，不但要去除有機物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養化。
3) 水資源緊缺的地方。SBR系統可在生物處理後進行物化處理，不需要增加設施，便於水的回收利用。
4) 用地緊張的地方。
5) 對已建連續流污水處理廠的改造等。
6) 非常適合處理小水量，間歇排放的工業廢水與分散點源污染的治理。
SBR設計要點、主要參數
SBR設計要點
1、運行周期（T）的確定
SBR的運行周期由充水時間、反應時間、沉澱時間、排水排泥時間和閑置時間來確定。充水時間（tv）應有一個最優值。如上所述，充水時間應根據具體的水質及運行過程中所採用的曝氣方式來確定。當採用限量曝氣方式及進水中污染物的濃度較高時，充水時間應適當取長一些；當採用非限量曝氣方式及進水中污染物的濃度較低時，充水時間可適當取短一些。充水時間一般取1～4h。反應時間（tR）是確定SBR 反應器容積的一個非常主要的工藝設計參數，其數值的確定同樣取決於運行過程中污水的性質、反應器中污泥的濃度及曝氣方式等因素。對於生活污水類易處理廢水，反應時間可以取短一些，反之對含有難降解物質或有毒物質的廢水，反應時間可適當取長一些。一般在2～8h。沉澱排水時間（tS+D）一般按2～4h設計。閑置時間（tE）一般按2h設計。一個周期所需時間tC≥tR＋tS＋tD ，周期數 n＝24／tC
2、反應池容積的計算
假設每個系列的污水量為q，則在每個周期進入各反應池的污水量為q/n·N。各反應池的容積為：
V:各反應池的容量
1/m：排出比
n：周期數（周期/d）
N:每一系列的反應池數量
q：每一系列的污水進水量（設計最大日污水量）（m3/d）
3、曝氣系統
序批式活性污泥法中，曝氣裝置的能力應是在規定的曝氣時間內能供給的需氧量，在設計中，高負荷運行時每單位進水BOD為0.5～1.5kgO2/kgBOD，低負荷運行時為1.5～2.5kgO2/kgBOD。
在序批式活性污泥法中，由於在同一反應池內進行活性污泥的曝氣和沉澱，曝氣裝置必須是不易堵塞的，同時考慮反應池的攪拌性能。常用的曝氣系統有氣液混合噴射式、機械攪拌式、穿孔曝氣管、微孔曝氣器，一般選射流曝氣，因其在不曝氣時尚有混合作用，同時避免堵塞。
4、排水系統
⑴上清液排除出裝置應能在設定的排水時間內，活性污泥不發生上浮的情況下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。
⑵為預防上清液排出裝置的故障，應設置事故用排水裝置。
⑶在上清液排出裝置中，應設有防浮渣流出的機構。
序批式活性污泥的排出裝置在沉澱排水期，應排出與活性污泥分離的上清液，並且具備以下的特徵：
1) 應能既不擾動沉澱的污泥，又不會使污泥上浮，按規定的流量排出上清液。（定量排水）
2) 為獲得分離後清澄的處理水，集水機構應盡量靠近水面，並可隨上清液排出後的水位變化而進行排水。（追隨水位的性能）
3) 排水及停止排水的動作應平穩進行，動作準確，持久可靠。（可靠性）
排水裝置的結構形式，根據升降的方式的不同，有浮子式、機械式和不作升降的固定式。
5、排泥設備
設計污泥干固體量=設計污水量×設計進水SS濃度×污泥產率／1000 ，在高負荷運行（0.1～0.4 kg-BOD/kg-ss·d）時污泥產量以每流入1 kgSS產生1 kg計算，在低負荷運行（0.03～0.1 kg-BOD/kg-ss·d）時以每流入1 kgSS產生0.75 kg計算。
在反應池中設置簡易的污泥濃縮槽，能夠獲得2～3%的濃縮污泥。由於序批式活性污泥法不設初沉池，易流入較多的雜物，污泥泵應採用不易堵塞的泵型。
SBR設計主要參數
序批式活性污泥法的設計參數，必須考慮處理廠的地域特性和設計條件（用地面積、維護管理、處理水質指標等）適當的確定。
用於設施設計的設計參數應以下值為准：
項 目 參 數
BOD-SS負荷(kg-BOD/kg-ss·d) 0.03～0.4
MLSS(mg/l) 1500～5000
排出比(1/m) 1/2～1/6
安全高度ε(cm)(活性污泥界面以上的最小水深) 50以上
序批式活性污泥法是一種根據有機負荷的不同而從低負荷（相當於氧化溝法）到高負荷（相當於標准活性污泥法）的范圍內都可以運行的方法。序批式活性污泥法的BOD-SS負荷，由於將曝氣時間作為反應時間來考慮，定義公式如下：
QS：污水進水量（m3/d）
CS：進水的平均BOD5(mg/l)
CA：曝氣池內混合液平均MLSS濃度(mg/l)
V：曝氣池容積
e：曝氣時間比 e=n·TA/24
n:周期數 TA:一個周期的曝氣時間
序批式活性污泥法的負荷條件是根據每個周期內，反應池容積對污水進水量之比和每日的周期數來決定，此外，在序批式活性污泥法中，因池內容易保持較好的MLSS濃度，所以通過MLSS濃度的變化，也可調節有機物負荷。進一步說，由於曝氣時間容易調節，故通過改變曝氣時間，也可調節有機物負荷。
在脫氮和脫硫為對象時，除了有機物負荷之外，還必須對排出比、周期數、每日曝氣時間等進行研究。
在用地面積受限制的設施中，適宜於高負荷運行，進水流量小負荷變化大的小規模設施中，最好是低負荷運行。因此，有效的方式是在投產初期按低負荷運行，而隨著水量的增加，也可按高負荷運行。
不同負荷條件下的特徵
有機物負荷條件（進水條件） 高負荷運行 低負荷運行
間歇進水 間歇進水、連續
運行條件BOD-SS負荷（kg-BOD/kg-ss·d）0.1～0.4 0.03～0.1
周期數大（3～4） 小（2～3）
排出比大小
處理特性有機物去除 處理水BOD<20mg/l 去除率比較高
脫氮較低高
脫磷高較低
污泥產量多少
維護管理 抗負荷變化性能比低負荷差 對負荷變化的適應性強，運行的靈活性強
用地面積 反應池容積小，省地 反應池容積較大
適用范圍 能有效地處理中等規模以上的污水，適用於處理規模約為2000m3/d以上的設施 適用於小型污水處理廠，處理規模約為2000m3/d以下，適用於不需要脫氮的設施
SBR設計需特別注意的問題
（一）主要設施與設備
1、設施的組成
本法原則上不設初次沉澱池，本法應用於小型污水處理廠的主要原因是設施較簡單和維護管理較為集中。為適應流量的變化，反應池的容積應留有餘量或採用設定運行周期等方法。但是，對於游覽地等流量變化很大的場合，應根據維護管理和經濟條件，研究流量調節池的設置。
2、反應池
反應池的形式為完全混合型，反應池十分緊湊，佔地很少。形狀以矩形為准，池寬與池長之比大約為1：1～1：2，水深4～6米。
反應池水深過深，基於以下理由是不經濟的：①如果反應池的水深大，排出水的深度相應增大，則固液分離所需的沉澱時間就會增加。②專用的上清液排出裝置受到結構上的限制，上清液排出水的深度不能過深。
反應池水深過淺，基於以下理由是不希望的：①在排水期間，由於受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能過深。②與其他相同BOD—SS負荷的處理方式相比，其優點是用地面積較少。
反應池的數量，考慮清洗和檢修等情況，原則上設2個以上。在規模較小或投產初期污水量較小時，也可建一個池。
3、排水裝置
排水系統是SBR處理工藝設計的重要內容，也是其設計中最具特色和關繫到系統運行成敗的關鍵部分。目前，國內外報道的SBR排水裝置大致可歸納為以下幾種：⑴潛水泵單點或多點排水。這種方式電耗大且容易吸出沉澱污泥；⑵池端（側）多點固定閥門排水，由上自下開啟閥門。缺點操作不方便，排水容易帶泥；⑶專用設備潷水器。潷水器是是一種能隨水位變化而調節的出水堰，排水口淹沒在水面下一定深度，可防止浮渣進入。理想的排水裝置應滿足以下幾個條件：①單位時間內出水量大，流速小，不會使沉澱污泥重新翻起；②集水口隨水位下降，排水期間始終保持反應當中的靜止沉澱狀態；③排水設備堅固耐用且排水量可無級調控，自動化程度高。
在設定一個周期的排水時間時，必須注意以下項目：
①上清液排出裝置的溢流負荷——確定需要的設備數量；
②活性污泥界面上的最小水深——主要是為了防止污泥上浮，由上清液排出裝置和溢流負荷確定，性能方面，水深要盡可能小；
③隨著上清液排出裝置的溢流負荷的增加，單位時間的處理水排出量增大，可縮短排水時間，相應的後續處理構築物容量須擴大；
④ 在排水期，沉澱的活性污泥上浮是發生在排水即將結束的時候，從沉澱工序的中期就開始排水符合SBR法的運行原理。
SBR工藝的需氧與供氧
SBR工藝有機物的降解規律與推流式曝氣池類似，推流式曝氣池是空間（長度）上的推流，而SBR反應池是時間意義上的推流。由於SBR工藝有機物濃度是逐漸變化的，在反應初期，池內有機物濃度較高，如果供氧速率小於耗氧速率，則混合液中的溶解氧為零，對單一的微生物而言，氧氣的得到可能是間斷的，供氧速率決定了有機物的降解速率。隨著好氧進程的深入，有機物濃度降低，供氧速率開始大於耗氧速率，溶解氧開始出現，微生物開始可以得到充足的氧氣供應，有機物濃度的高低成為影響有機物降解速率的一個重要因素。從耗氧與供氧的關系來看，在反應初期SBR反應池保持充足的供氧，可以提高有機物的降解速度，隨著溶解氧的出現，逐漸減少供氧量，可以節約運行費用，縮短反應時間。SBR反應池通過曝氣系統的設計，採用漸減曝氣更經濟、合理一些。
SBR工藝排出比（1/m）的選擇
SBR工藝排出比（1/m）的大小決定了SBR工藝反應初期有機物濃度的高低。排出比小，初始有機物濃度低，反之則高。根據微生物降解有機物的規律，當有機物濃度高時，有機物降解速率大，曝氣時間可以減少。但是，當有機物濃度高時，耗氧速率也大，供氧與耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的廢水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉澱後上清液就多，宜選用較小的排出比，反之則宜採用較大的排出比。排出比的選擇還與設計選用的污泥負荷率、混合液污泥濃度等有關。
SBR反應池混合液污泥濃度
根據活性污泥法的基本原理，混合液污泥濃度的大小決定了生化反應器容積的大小。SBR工藝也同樣如此，當混合液污泥濃度高時，所需曝氣反應時間就短，SBR反應池池容就小，反之SBR反應池池容則大。但是，當混合液污泥濃度高時，生化反應初期耗氧速率增大，供氧與耗氧的矛盾更大。此外，池內混合液污泥濃度的大小還決定了沉澱時間。污泥濃度高需要的沉澱時間長，反之則短。當污泥的沉降性能好，排出比小，有機物濃度低，供氧速率高，可以選用較大的數值，反之則宜選用較小的數值。SBR工藝混合液污泥濃度的選擇應綜合多方面的因素來考慮。
關於污泥負荷率的選擇
污泥負荷率是影響曝氣反應時間的主要參數，污泥負荷率的大小關繫到SBR反應池最終出水有機物濃度的高低。當要求的出水有機物濃度低時，污泥負荷率宜選用低值；當廢水易於生物降解時，污泥負荷率隨著增大。污泥負荷率的選擇應根據廢水的可生化性以及要求的出水水質來確定。
SBR工藝與調節、水解酸化工藝的結合
SBR工藝採用間歇進水、間歇排水，SBR反應池有一定的調節功能，可以在一定程度上起到均衡水質、水量的作用。通過供氣系統、攪拌系統的設計，自動控制方式的設計，閑置期時間的選擇，可以將SBR工藝與調節、水解酸化工藝結合起來，使三者合建在一起，從而節約投資與運行管理費用。
在進水期採用水下攪拌器進行攪拌，進水電動閥的關閉採用液位控制，根據水解酸化需要的時間確定開始曝氣時刻，將調節、水解酸化工藝與SBR工藝有機的結合在一起。反應池進水開始作為閑置期的結束則可以使整個系統能正常運行。具體操作方式如下所述：
進水開始既為閑置結束，通過上一組SBR池進水結束時間來控制；
進水結束通過液位控制，整個進水時間可能是變化的。
水解酸化時間由進水開始至曝氣反應開始，包括進水期，這段時間可以根據水量的變化情況與需要的水解酸化時間來確定，不小於在最小流量下充滿SBR反應池所需的時間。
曝氣反應開始既為水解酸化攪拌結束，曝氣反應時間可根據計算得出。
沉澱時間根據污泥沉降性能及混合液污泥濃度決定，它的開始即為曝氣反應的結束。
排水時間由潷水器的性能決定，潷水結束可以通過液位控制。
閑置期的時間選擇是調節、水解酸化及SBR工藝結合好壞的關鍵。閑置時間的長短應根據廢水的變化情況來確定，實際運行中，閑置時間經常變動。通過閑置期間的調整，將SBR反應池的進水合理安排，使整個系統能正常運轉，避免整個運行過程的紊亂。
SBR調試程序及注意事項
（一） 活性污泥的培養馴化
SBR反應池去除有機物的機理與普通活性污泥法基本相同，主要大量繁殖的微生物群體降解污水中的有機物。
活性污泥處理系統在正式投產之前的首要工作是培養和馴化活性污泥。活性污泥的培養馴化可歸納為非同步培馴法、同步培馴法和接種培馴法，非同步法為先培養後馴化，同步法則培養和馴化同時進行或交替進行，接種法系利用其他污水處理廠的剩餘污泥，再進行適當的培馴。
培養活性污泥需要有菌種和菌種所需要的營養物。對於城市污水，其中的菌種和營養都具備，可以直接進行培養。對於工業廢水，由於其中缺乏專性菌種和足夠的營養，因此在投產時除用一般的菌種和所需要營養培養足夠的活性污泥外，還應對所培養的活性污泥進行馴化，使活性污泥微生物群體逐漸形成具有代謝特定工業廢水的酶系統，具有某種專性。
（二） 試運行
活性污泥培養馴化成熟後，就開始試運行。試運行的目的使確定最佳的運行條件。
在活性污泥系統的運行中，影響因素很多，混合液污泥濃度、空氣量、污水量、污水的營養情況等。活性污泥法要求在曝氣池內保持適宜的營養物與微生物的比值，供給所需要的氧，使微生物很好的和有機物相接觸，全體均勻的保持適當的接觸時間。
對SBR處理工藝而言，運行周期的確定還與沉澱、排水排泥時間及閑置時間有關，還和處理工藝中所設計的SBR反應器數量有關。運行周期的確定除了要保證處理過程中運行的穩定性和處理效果外，還要保證每個池充水的順序連續性，即合理的運行周期應滿足運行過程中避免兩個或兩個以上的池子同時進水或第一個池子和最後一個池子進水脫節的現象。同時通過改變曝氣時間和排水時間，對污水進行不同的反應測試，確定最佳的運行模式，達到最佳的出水水質、最經濟的運行方式。
（三） 污泥沉降性能的控制
活性污泥的良好沉降性能是保證活性污泥處理系統正常運行的前提條件之一。如果污泥的沉降性能不好，在SBR的反應期結束後，污泥難以沉澱，污泥的壓密性差，上層清液的排除就受到限制，水泥比下降，導致每個運行周期處理污水量下降。如果污泥的絮凝性能差，則出水中的懸浮固體（SS）含量將升高，COD上升，導致處理出水水質的下降。
導致污泥沉降性能惡化的原因是多方面的，但都表現在污泥容積指數（SVI）的升高。SBR工藝中由於反復出現高濃度基質，在菌膠團菌和絲狀菌共存的生態環境中，絲狀菌一般是不容易繁殖的，因而發生污泥絲狀菌膨脹的可能性是非常低的。SBR較容易出現高粘性膨脹問題。這可能是由於SBR法是一個瞬態過程，混合液內基質逐步降解，液相中基質濃度下降了，但並不完全說明基質已被氧化去除，加之許多污水的污染物容易被活性污泥吸附和吸收，在很短的時間內，混合液中的基質濃度可降至很低的水平，從污水處理的角度看，已經達到了處理效果，但這僅僅是一種相的轉移，混合液中基質的濃度的降低僅是一種表面現象。可以認為，在污水處理過程中，菌膠團之所以形成和有所增長，就要求系統中有一定數量的有機基質的積累，在胞外形成多糖聚合物（否則菌膠團不增長甚至出現細菌分散生長現象，出水渾濁）。在實際操作過程中往往會因充水時間或曝氣方式選擇的不適當或操作不當而使基質的積累過量，致使發生污泥的高粘性膨脹。
污染物在混合液內的積累是逐步的，在一個周期內一般難以馬上表現出來，需通過觀察各運行周期間的污泥沉降性能的變化才能體現出來。為使污泥具有良好的沉降性能，應注意每個運行周期內污泥的SVI變化趨勢，及時調整運行方式以確保良好的處理效果。

『貳』 活性污泥法處理工藝包括哪些方法

常見的活性污泥法工藝包括以下四種：

（1）普通式活性污泥法

也稱為傳統活性污泥法，是早期一直沿用至今的活性泥運行方法。隨著污水沿著池長方向流動，有機物在池內的降解主要經歷了吸附和代謝兩個階段，微生物也經歷了從池首端的對數增長、中期的減速增長到池末端的內源平吸的完全生長周期。

傳統的活性污泥系統對於污水處理的效果極好，且運行較為穩定，但也存在很多問題。該活性污泥法的曝氣池由於微生物的降解效應，呈現前端高、後端負荷低的特點，因此為了避免前端出現供共氧不足的情況，進水有機負荷不宜過高，或採取漸減供養的方式。

活性污泥處理工藝基本流程

（2）氧化溝法

氧化溝的平面結構呈現橢圓形環狀，溝內的污水沿著環狀溝渠循環流動。它其實是活性污泥法的一種變型，其將曝氣、沉澱和污泥穩定等過程在一個構築物內完成。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環流動，因此有人稱「循環曝氣池」、「無終端曝氣池」。氧化溝法由於具有較強的水力停留時間，污水進入氧化溝後立即被大即被大量的水稀釋，因此其具有較低的有機負荷和較長的污泥齡。

與傳統的活性污法相比可以省略調節池、初沉池、污化池，有的還可以省略二江沉池。同時，合理的氧化溝運行能達到同步脫氮除磷的效果。

（3）兩段式活性污泥法

也稱為AB兩段活性污泥法。其將活性污泥系統分為兩個階段，即A段和B段。其目的是為了充分利用微生物的種群特徵，分別為其創造適宜的環境，使得不同的微種群得到良好的增殖，從而有效降解水中的污染物質。據其曝氣池和沉澱池的連接方式不同，其又可分為串聯法和並聯法，後者又稱為強化曝氣法。兩段式活性污泥工藝相比傳統活性污泥工藝，可節省大量的曝氣量，同時少了剩餘污泥的產生。

（4）序批式活性污流污泥法

指利用切割時間的方式，將原本需要在幾個池子內完成的進水、反應、沉澱、潷水和閑置五個階段的一整套活性污泥法放在一個池子內完成。

該法具有以下優點：由於採用了完全混合的方式，在一個池子內完成，該方法需要的構築物和佔地比較少維護氣時間短，曝氣效率高，同樣也使得其具有較好的耐沖擊負荷。另外，序批式活性污泥法工藝運行靈活、適應性強；可以及時地根據污水水質的變化調整運行的方式，對脫氮脫磷也有很好的效果。但序批式活性污泥法單體池的體積非常大，且通常算需要較好的自動化控制設備配合，運行管理對復雜。

『叄』 污水處理活性污泥法的處理方法

A/O是Anoxic/Oxic的縮寫，它的優來越性是除了使源有機污染物得到降解之外，還具有一定的脫氮除磷功能，是將厭氧水解技術用為活性污泥的前處理，所以A/O法是改進的活性污泥法。 A/O工藝將前段缺氧段和後段好氧段串聯在一起，A段DO不大於0.2mg/L，O段DO=2～4mg/L。在缺氧段異養菌將污水中的澱粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物，當這些經缺氧水解的產物進入好氧池進行好氧處理時，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，異養菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化（有機鏈上的N或氨基酸中的氨基）游離出氨（NH3、NH4+），在充足供氧條件下，自養菌的硝化作用將NH3-N（NH4+）氧化為NO3-，通過迴流控制返回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態氮（N2）完成C、N、O在生態中的循環，實現污水無害化處理。

『肆』 深度解析CASS工藝（周期循環活性污泥法）

CASS工藝是將序批式活性污泥法(SBR)的反應池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區也稱預反應區，後部為主反應區。在主反應區後部安裝了可升降的潷水裝置，實現了連續進水間歇排水的周期循環運行，集曝氣沉澱、排水於一體。CASS工藝是一個厭氧/缺氧/好氧交替運行的過程，具有一定脫氮除磷效果，廢水以推流方式運行，而各反應區則以完全混合的形式運行以實現同步硝化一反硝化和生物除磷。
CASS工藝流程介紹
對於一般城市污水，CASS工藝並不需要很高程度的預處理，只需設置粗格柵、細格柵和沉砂池，無需初沉池和二沉池，也不需要龐大的污泥迴流系統(只在CASS反應器內部有約20%的污泥迴流)國內常見的CASS工藝流程如圖1所示。
（1）充水-曝氣階段
邊進水邊曝氣，同時將主反應區的污泥迴流至生物選擇區，一般迴流比為20%。在此階段，曝氣系統向反應池內供氧，一方面滿足好氧微生物對氧的需要，另一方面有利於活性污泥與有機物的充分混合與接觸，從而有利於有機污染物被微生物氧化分解。同時，污水中的氨氮通過微生物的硝化作用轉變為硝態氮。
（2）沉澱階段
停止曝氣，微生物繼續利用水中剩餘的溶解氧進行氧化分解。隨著反應池內溶解氧的進一步降低，微生物由好氧狀態向缺氧狀態轉變，並發生一定的反硝化作用。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進行沉澱分離，活性污泥沉至池底，下一個周期繼續發揮作用，處理後的水位於污泥層上部，靜置沉澱使泥水分離。
（3）潷水階段
沉澱階段完成後，置於反應池末端的潷水器開始工作，自上而下逐層排出上清液，排水結束後潷水器自動復位。潷水期間，污泥迴流系統照常工作，其目的是提高缺氧區的污泥濃度，隨污泥迴流至該區內的污泥中的硝態氮進一步進行反硝化，並進行磷的釋放。
（4）閑置階段
閑置階段的時間一般比較短，主要保證潷水器在此階段內上升至原始位置，防止污泥流失。實際潷水時間往往比設計時間短，其剩餘時間用於反應器內污泥的閑置以及恢復污泥的吸附能力。
CASS工藝的優點
（1）工藝流程簡單，佔地面積小，投資較低
CASS的核心構築物為反應池，沒有二沉池及污泥迴流設備，一般情況下不設調節池及初沉池。
（2）生化反應推動力大
在完全混合式連續流曝氣池中的底物濃度等於二沉池出水底物濃度，底物流入曝氣池的速率即為底物降解速率。根據生化動力反應學原理，由於曝氣池中的底物濃度很低，其生化反應推動力也很小，反應速率和有機物去除效率都比較低；在理想的推流式曝氣池中，污水與迴流污泥形成的混合流從池首端進入，成推流狀態沿曝氣池流動，至池末端流出。
作為生化反應推動力的底物濃度，從進水的最高濃度逐漸降解至出水時的最低濃度，整個反應過程底物濃度沒被稀釋，盡可能地保持了較大推動力。此間在曝氣池的各斷面上只有橫向混合，不存在縱向的返混。
CASS工藝從污染物的降解過程來看，當污水以相對較低的水量連續進入CASS池時即被混合液稀釋，因此，從空間上看CASS工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇；而從CASS工藝開始曝氣到排水結束整個周期來看，基質濃度由高到低，濃度梯度從高到低，基質利用速率由大到小，因此，CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應器，生化反應推動力較大。
（3）沉澱效果好
CASS工藝在沉澱階段幾乎整個反應池均起沉澱作用，沉澱階段的表面負荷比普通二次沉澱池小得多，雖有進水的干擾，但其影響很小，沉澱效果較好。實踐證明，當冬季溫度較低，污泥沉降性能差時，或在處理一些特種工業廢仔滑水污泥凝聚性能差時，均不會影響CASS工藝的正常運行。實驗和工程中曾遇到SV高達96%的情況，只要將沉澱階段的時間稍作延長，系統運行不受影響。
（4）運行靈活，抗沖擊能力強
CASS工藝在設計時已考慮流量變化的因素，能確保污水在系統內停留預定的處理時間後經沉澱排放，特別是CASS工藝可以通過調節運行周期來適應進水量和水質的變化。當進水濃度較高時，也可通過延長曝氣時間實現念好臘達標排放，達到抗沖擊負荷的目的。在暴雨時。可經受平常平均流襪塌量6倍的高峰流量沖擊，而不需要獨立的調節池。
多年運行資料表明。在流量沖擊和有機負荷沖擊超過設計值2~3倍時，處理效果仍然令人滿意。而傳統處理工藝雖然已設有輔助的流量平衡調節設施，但還很可能因水力負荷變化導致活性污泥流失，嚴重影響排水質量。當強化脫氮除磷功能時，CASS工藝可通過調整工作周期及控制反應池的溶解氧水平，提高脫氮除磷的效果。所以，通過運行方式的調整，可以達到不同的處理水質。
（5）不易發生污泥膨脹
污泥膨脹是活性污泥法運行過程中常遇到的問題，由於污泥沉降性能差，污泥與水無法在二沉池進行有效分離，造成污泥流失，使出水水質變差，嚴重時使污水處理廠無法運行，而控制並消除污泥膨脹需要一定時間，具有滯後性。因此，選擇不易發生污泥膨脹的污水處理工藝是污水處理廠設計中必須考慮的問題。
由於絲狀茵的比表面積比茵膠團大，因此，有利於攝取低濃度底物，但一般絲狀茵的比增殖速率比非絲狀茵小，在高底物濃度下茵膠團和絲狀茵都以較大速率降解物與增殖，但由於膠團細菌比增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀茵占優勢。
而CASS反應池中存在著較大的濃度遞度，而且處於缺氧、好氧交替變化之中，這樣的環境條件可選擇性地培養出茵膠團細菌，使其成為曝氣池中的優勢茵屬，有效地抑制絲狀茵的生長和繁殖，克服污泥膨脹，從而提高系統的運行穩定性。
（6）適用范圍廣，適合分期建設
CASS工藝可應用於大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝適用范圍更廣泛；連續進水的設計和運行方式，一方面便於與前處理構築物相匹配，另一方面控制系統比SBR工藝更簡單。對大型污水處理廠而言，CASS反應池設計成多池模塊組合式，單池可獨立運行。當處理水量小於設計值時，可以在反應池的低水位運行或投入部分反應池運行等多種靈活操作方式；由於CASS系統的主要核心構築物是CASS反應池，如果處理水量增加，超過設計水量不能滿足處理要求時，可同樣復制CASS反應池，因此CASS法污水處理廠的建設可隨企業的發展而發展，它的階段建造和擴建較傳統活性污泥法簡單得多。
（7）剩餘污泥量小，性質穩定
傳統活性污泥法的泥齡僅2~7天，而CASS法泥齡為25~30天，所以污泥穩定性好，脫水性能佳，產生的剩餘污泥少。去除1.0kgBOD產生0.2~0.3kg剩餘污泥，僅為傳統法的60%左右。由於污泥在CASS反應池中已得到一定程度的消化，所以剩餘污泥的耗氧速率只有10mgO2/gMISS•h以下，一般不需要再經穩定化處理，可直接脫水。而傳統法剩餘污泥不穩定，沉降性差，耗氧速率大於20mgO2/gMLSS•h，必須經穩定化後才能處置。
CASS工藝的缺點
CASS工藝為單一污泥懸浮生長系統，利用同一反應器中的混合微生物種群完成有機物氧化、硝化、反硝化和除磷。多種處理功能的相互影響在實際應用中限制了其處理效能，也給控制提出了非常嚴格的要求，工程中難以實現工藝的穩定、高效的運行。
（1）微生物種群之間的復雜關系有待研究
CASS系統的微生物種群結構與常規活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和異氧型好氧菌組成。目前對非穩態CASS系統中微生物種群之間的復雜的生存競爭和生態平衡關系尚不甚了解，CASS工藝理論只是從工藝過程進行一些分析探討。
（2）生物脫氮效率難以提高
一方面硝化反應難以進行完全。硝化細菌是一種化能自養菌，有機物降解由異養細菌完成。當兩種細菌混合培養時，由於存在對底物和DO的競爭，硝化菌的生長將受到限制，難以成為優勢種群，硝化反應被抑制。此外，固定的曝氣時間也可能會使得硝化不徹底。另一方面就是反硝化反應不徹底。CASS工藝有約20%的硝態氮通過迴流污泥進行反硝化，其餘的硝態氮則通過同步硝化反硝化和沉澱、閑置期污泥的反硝化實現。在沉澱、閑置期中，由於污泥與廢水不能良好的進行混合，廢水中部分硝態氮不能與反硝化細菌接觸，故不能被還原。此外，在這一時期，由於有機物己充分降解，反硝化所需的碳源不足，也限制了反硝化效率的進一步提高。
（3）除磷效率難以提高
污泥在生物選擇器中的釋磷過程受到迴流混合液中硝態氮濃度的影響比較大，難以繼續提高除磷效率。
（4）控制方式較為單一
目前在實際應用中的CASS工藝基本上都是以時序控制為主的，但污水的水質不是一成不變的，因此採用固定不變的反應時間必然不是最佳選擇。
CASS工藝的主要技術特徵
（1）連續進水，間斷排水
傳統SBR工藝為間斷進水，間斷排水，而實際污水排放大都是連續或半連續的，CASS工藝可連續進水，克服了SBR工藝的不足，比較適合實際排水的特點，拓寬了SBR工藝的應用領域。雖然CABS工藝設計時均考慮為連續進水，但在實際運行中即使有間斷進水，也不影響處理系統的運行。
（2）運行上的時序性
CASS反應池通常按曝氣、沉澱、排水和閑置四個階段根據時間依次進行。
（3）運行過程的非穩態性
每個工作周期內排水開始時CANS池內液位最高，排水結束時，液位最低，液位的變化幅度取決於排水比，而排水比與處理廢水的濃度、排放標准及生物降解的難易度等有關。反應池內混合液體積和基質濃度均是變化的，基質降解是非穩態的。
（4）溶解氧周期性變化，濃度梯度高
CASS在反應階段是曝氣的，微生物處於好氧狀態，在沉澱和排水階段不曝氣，微生物處於缺氧甚至厭氧狀態。因此。反應池中溶解氧是周期性變化的，氧濃度梯度大、較多效率高，這對於提高脫氮除磷效率、防止污泥膨脹及節約能耗都是有利的。實踐證實對同樣的曝氣設備而言。CASS工藝與傳統活性污泥法相比有較高的氧利用率。
CASS工藝與其他工藝比較
1、CASS與SBR的比較
CASS反應池由預反應區和主反應區組成，預反應區控制在缺氧狀態，因此，對難降解有機物的去除效果提高；CASS進水過程連續，因此進水管道上無電磁閥控制元件，單個池子可獨立運行，而SBR或CAST進水過程是間歇的，應用中一般要2個或2個以上池子交替使用，控制系統復雜程度增加。CASS每個周期的排水量一般不超過池內總水量的1/3，而SBR則為1/2-3/4，CASS抗沖擊能力較好。CASS比CAST系統簡單，但脫氮除磷效果不如後者。
CASS池分預反應區和主反應區。在預反應區內，微生物能通過酶的快速轉移機理迅速吸附污水中大部分可溶性有機物，經歷一個高負荷的基質快速積累過程，這對進水水質、水量、PH和有毒有害物質起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑製作用，可有效防止污泥膨脹；隨後在主反應區經歷一個較低負荷的基質降解過程。
CASS工藝集反應、沉澱、排水、功能於一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處於好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。
CASS生物處理法經過模擬試驗研究，已成功應用於生活污水、食品廢水、制葯廢水的治理，取得了良好的處理效果。在反應器的前部設置了生物選擇區，後部設置了可升降的自動潷水裝置，最大限度降低了排水時水流對底部沉澱污泥的擾動。其工作過程可分為曝氣、沉澱和排水三個階段，周期循環進行。污水連續進入預反應區，經過隔牆底部進入主反應區，在保證供氧的條件下，使有機物被池中的微生物降解。根據進水水質可對運行參數進行調整。
2、與傳統活性污泥法相比
(1)建設費用低：省去了初次沉澱池、二次沉澱池及污泥迴流設備，建設費用可節省10%～25%。以10萬噸的城市污水處理廠為例，傳統活性污泥法的總投資約1.5億，CASS法總投資約1.1億。
(2)工藝流程短，佔地面積少：污水廠主要構築物為集水池、沉砂池、CASS曝氣池、污泥池，而沒有初次沉澱池、二次沉澱池，布局緊湊，佔地面積可減少20%～35%。
(3)運轉費用省：由於曝氣是周期性的，池內溶解氧的濃度也是變化的，沉澱階段和排水階段溶解氧降低，重新開始曝氣時，氧的濃度梯度大，傳遞效率高，節能效果顯著，運轉費用可節省10%～25%。
(4)有機物去除率高，出水水質好：根據研究結果和工程應用情況，通過合理的設計和良好的管理，對城市污水，進水COD為400mg/L時，出水小於30mg/L以下。對可生物降解的工業廢水，即使進水COD高達3000mg/L，出水仍能達到50m g/L左右。對一般的生物處理工藝，很難達到這樣好的水質。所以，對CASS工藝，二級處理的投資，可達到三級處理的水質。
(5)管理簡單，運行可靠：污水處理廠設備種類和數量較少，控制系統比較簡單，工藝本身決定了不發生污泥膨脹。
(6)污泥產量低，污泥性質穩定。
(7)具有脫氮除磷功能。
CASS工藝的設計
1、CASS反應器的主要設計參數
最大設計水深可達5m~6m，MLSS為3500mg/L~4000mg/L，充水比為30%左右，最大上清液潷除速率為30mm/min，固液分離時間60min，設計SVI為140mL/g，單循環時間(即1個運行周期)通常為4h(標准處理模塊)。處理城市污水時，CASS中生物選擇器、缺氧區和主反應區的容積比一般為1∶5∶30，具體可根據水質和「模塊」試驗加以確定。表1列出了CASS工藝處理不同規模城市污水時的參考設計參數。
2、CASS設計中應注意的問題
(1)水量平衡
工業廢水和生活污水的排放通常是不均勻的，如何充分發揮CASS反應池的作用，與選擇的設計流量關系很大，如果設計流量不合適，進水高峰時水位會超過上限，進水量小時反應池不能充分利用。當水量波動較大時，應考慮設置調節池。
(2)控制方式的選擇
CASS工藝的特點是程序工作制，可根據進水及出水水質變化來調整工作程序，保證出水效果。整套控制系統可採用現場可編程式控制制(PLC)與微機集中控制相結合，同時為了保證CASS工藝的正常運行，所有設備採用手動/自動兩種操作方式，後者便於手動調試和自控系統故障時使用，前者供日常工作使用。
(3)曝氣方式的選擇
選擇曝氣頭時要盡量採用不堵塞的曝氣形式，如穿孔管、水下曝氣機、傘式曝氣器、螺旋曝氣器等。採用微孔曝氣時應採用強度高的橡膠曝氣盤或管，當停止曝氣時，微孔閉合，曝氣時開啟，不易造成微孔堵塞。此外，由於CASS工藝自身的特點，選用水下曝氣機還可根據其運行周期和DO等情況適當開啟不同的台數，達到在滿足廢水要求的前提下節約能耗的目的。
(4)排水方式的選擇
CASS工藝的排水要求與SBR相同，目前，常用的設備為旋轉式撇水機，其優點是排水均勻、排水量可調節、對底部污泥干擾小，又能防止水面漂浮物隨水排出。CASS工藝沉澱結束需及時將上清液排出，排水時應盡可能均勻排出，不能擾動沉澱在池底的污泥層，同時，還應防止水面的漂浮物隨水流排出，影響出水水質。目前，常見的排水方式有固定式排水裝置如沿水池沒深度裝置出水管，從上到下依次開啟，優點是排水設備簡單、投資少，缺點是開啟閥門多、排水管中會積存部分污泥，造成初期出水水質差。浮動式排水裝置和旋轉式排水裝置雖然價格高，但排水均勻、排水量可調、對底部污泥干擾小，又能防止水面漂浮物隨出水排出，因此，這兩中排水裝置耳前應用較多，尤其旋轉式排水裝置，又稱潷水器，操作靈活、運行穩定性高。
(5)需要注意的其它問題
1)冬季或低溫對CASS工藝的影響及控制；
2)排水比的確定；
3)雨季對池內水位的影響及控制；
4)排泥時機及泥齡控制；
5)預反應區的大小及反應池的長寬比：
6)間斷排水與後續處理構築物的高程及水量匹配問題。
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『伍』 活性污泥法法處理工業廢水該如何調整工藝

主要廢水的特點。如果是工業園的污水處理廠就比較復雜，一般除了生化處理還需要物化處內理，生化大多數採用A/O法，容運行穩定，脫氮效果好。物化可以用一些氧化和混凝沉澱之類的。

如果是城鎮污水的就很簡單了，牽涉到需要脫氮除磷的就用AAO，針對高氮的可以用AO，一般的可以用氧化溝。現在很多都用卡魯塞爾2000氧化溝，可以在氧化溝前面增加厭氧區和缺氧區，形成改良式的氧化溝，也具有脫氮除磷效果。如果自動化水平較高的話，還可以用CASS。

選擇工藝的時候主要是看水質水量特點，各種構築物對水量大小都有一定適應力，水質的話要感覺COD、氮磷情況來決定工藝。同時兼顧排放標准，排放標准要求很高的話，生化後的處理還挺復雜的。

『陸』 求普通活性污泥法的工藝流程圖！！！！

【普通活性污泥法的工藝流程圖】普通活性污泥法的工藝流程為：需處理的污水和從二次沉澱池迴流的活性污泥同時進入曝氣池，沿曝氣池長度打入空氣，使污水和活性污泥充分混合接觸，並得到溶解氧，為微生物的生長繁殖創造良好條件。污水中的有機污染物不斷地被微生物吸附、分解，污水得到凈化。混合液流入二次沉澱池進行泥水分離。凈化後污水向外排放，部分活性污泥迴流至曝氣池，剩餘污泥從系統中排出。具體流程圖如下：

『柒』 城市污水活性污泥處理的幾種工藝

一、活性污泥法脫氮傳統工藝
1、Barth提出的三級活性污泥法流程：
第一級曝氣池的功能：① 碳化——去除BOD5、COD；② 氨化——使有機氮轉化為氨氮；
第二級是硝化曝氣池，投鹼以維持pH值；
第三級為反硝化反應器，可投加甲醇作為外加碳源或引入原廢水。
該工藝流程的優點是氨化、硝化、反硝化分別在各自的反應器中進行，反應速率較快且較徹底；但七缺點是處理設備多，造價高，運行管理較為復雜。

2、兩級活性污泥法脫氮工藝
與前一工藝相比，該工藝是將其中的前兩級曝氣池合並成一個曝氣池，使廢水在其中同時實現碳化、氨化和硝化反應，因此只是在形式上減少了一個曝氣池，並無本質上的改變。

二、缺氧——好氧活性污泥法脫氮系統（A—O工藝）

該流程與兩級活性污泥工藝相比，是將缺氧的反硝化反應器設置在好氧反應器的前面，因此常被稱為「前置式反硝化生物脫氮系統」。其主要特徵有：反硝化反應器設置在流程的前端，而去除BOD、進行硝化反應的綜合好氧反應器則設置在流程的後端；因此，可以實現進行反硝化反應時，可以利用原廢水中的有機物直接作為有機碳源，將從好氧反應器迴流回來的含有硝酸鹽的混合液中的硝酸鹽反硝化成為氮氣；而且，在反硝化反應器中由於反硝化反應而產生的鹼度可以隨出水進入好氧硝化反應器，補償硝化反應過程中所需消耗鹼度的一半左右；好氧的硝化反應器設置在流程的後端，也可以使反硝化過程中常常殘留的有機物得以進一步去除，無需增建後曝氣池。目前，A－O工藝是實際工程中較常見的一種生物脫氮工藝。

三、其它生物脫氮工藝

1、氧化溝工藝

由於氧化溝的運行工藝特徵，會在其反應溝渠內的不同部位分別形成好氧區、缺氧區，使得氧化溝內的活性污泥分別經過好氧區和缺氧區，從而可以實現生物脫氮功能。

2、生物轉盤生物脫氮工藝

控制每級生物轉盤的運行工況，使其分別處於好氧狀態和缺氧狀態，即在整個流程中需要分別採用好氧生物轉盤和厭氧生物轉盤，在不同的好氧生物轉盤中分別實現BOD的去除和氨氮的硝化，而在厭氧生物轉盤中則主要實現反硝化，其原理類似於前述的三級活性污泥生物脫氮工藝，只是在本工藝中實現各級功能是依靠生物轉盤來完成的。

廢水生物除磷工藝與技術

一、厭氧—好氧生物除磷工藝（A－O工藝）
實際上是另外一種意義上的「A—O工藝」，其中的「A」指的是「厭氧anaerobic」，它是直接根據生物除磷的基本原理出發而設計出來的一個工藝，其特點有：水力停留時間為3~6h；曝氣池內的污泥濃度一般在2700~3000mg/l；磷的去除效果好（76%），出水中磷的含量低於1mg/l；污泥中的磷含量約為4%，肥效好；污泥的SVI小於100，易沉澱，不易膨脹。

二、Phostrip除磷工藝
實際上是一種生物除磷與化學除磷相結合的工藝，其特點有：除磷效果好，處理出水的含磷量一般低於1mg/l；污泥的含磷量高，一般為2.1~7.1%；石灰用量較低，介於21~31.8mgCa(OH)2/m3廢水之間；污泥的SVI低於100，污泥易於沉澱、濃縮、脫水，污泥肥分高，不易膨脹。

同步生物脫氮除磷工藝

一、Bardenpho同步脫氮除磷工藝

其工藝特點：各項反應都反復進行兩次以上，各反應單元都有其首要功能，同時又兼有二、三項輔助功能；脫氮除磷的效果良好。

二、A—A—O同步脫氮除磷工藝

AAO工藝是目前較為常見的同步脫氮除磷工藝，其工藝特點主要是：工藝流程比較簡單；厭氧、缺氧、好氧交替運行，不利於絲狀菌繁殖，無污泥膨脹之虞；無需投葯，運行費用低。
該工藝的主要設計參數可以參見下表：

水力停留時間（h） 厭氧反應器 0.5~1.0
缺氧反應器 0.5~1.0
好氧反應器 3.5~6.0
污泥迴流比(%) 50~100
混合液內循環迴流比(%) 100~300
混合液懸浮固體濃度(mg/l) 3000~5000
F/M(kgBOD5/kgMLSS.d) 0.15~0.7
好氧反應器內DO濃度(mg/l) ³2
BOD5/P 5~15(以>10為宜)

三、UCT同步脫氮除磷工藝

在前述的兩種同步脫氮除磷工藝中，都是將迴流污泥直接迴流到工藝前端的厭氧池，其中不課避免地會含有一定濃度的硝酸鹽，因此會在第一級厭氧池中引起反硝化作用，反硝化細菌將與除磷菌爭奪廢水中的有機物而影響除磷效果，因此提出UCT（Univercity of Cape Town）工藝。UCT工藝將二沉池的迴流污泥迴流到缺氧池，使污泥中的硝酸鹽在缺氧池中進行反硝化脫氮，同時，為彌補厭氧池中污泥的流失以及除磷效果的降低，增設從缺氧池到厭氧池的污泥迴流，這樣厭氧池就可以免受迴流污泥中硝酸鹽的干擾。
四、Phoredox同步脫氮除磷工藝

本工藝的特點是在缺氧反應器之前再加一座厭氧反應器，以強化磷的釋放，從而保證在好氧條件下，有更強的吸收磷的能力，提高除磷效果。

『捌』 活性污泥法的工藝流程

活性污泥法的基本工藝流程
1.活性污泥法的基本概念向生活污水中注入空氣並進行曝氣，每天保留沉澱物，更換新鮮污水，如此操作並持續一段時間後，污水中生成一種黃褐色的絮凝體，即活性污泥。以活性污泥為主體的污水生物處理工藝稱為活性污泥法。在活性污泥法中起主要作用的是活性污泥。在活性污泥上棲息著具有強大生命力和降解水中有機物能力的微生物群體。2、活性污泥法的基本工藝流程活性污泥法的基本工藝流程由曝氣池、二沉池、曝氣系統、污泥迴流及剩餘污泥排放五部分組成。廢水和迴流的活性污泥一起進入曝氣池形成混合液。曝氣池是一個生物反應器，通過曝氣設備充入空氣，空氣中的氧溶入混合液，產生好氧代謝狀態。隨後曝氣池內的泥水混合液流入二沉池，進行泥水分離，活性污泥絮體沉入池底，泥水分離後的水作為處理水排出二沉池。二沉池沉降下來的污泥大部分作為迴流污泥返回曝氣池，稱為迴流污泥，其餘的則從沉澱池中排除，這部分污泥稱為剩餘污泥。從上述流程可以看出，要使活性污泥法形成一個實用的處理方法，污泥除了要具有氧化和分解有機物的能力外，還要有良好的凝聚和沉降性能，以使活性污泥能從混合液中分離出來，得到澄清的出水。